Preporuke za projektovanje potpornih zidova i podrumskih zidova. Smjernice za projektovanje potpornih zidova i podrumskih zidova Projektovanje potpornih zidova i podruma

Sastavljeno za poglavlja SNiP 11-15-74 i 11-91-77 i sadrži glavne odredbe za proračun i dizajn potpornih zidova od monolitnog i montažnog armiranog betona pomoću proračuna i potrebnih tabelarnih vrijednosti koeficijenata koji olakšavaju proračun, kao i preporuka za proračun zidova podruma industrijskih i civilnih zgrada.

Za inženjersko-tehničke radnike projektantskih i građevinskih organizacija.

1. OPĆE ODREDBE

1.1. Smjernice se odnose na projektovanje gravitacionih potpornih zidova za industrijske i civilne zgrade izgrađene na prirodnim temeljima, kao i na projektovanje podrumskih zidova industrijskih i civilnih zgrada.

1.2. Smjernice se ne odnose na projektovanje potpornih zidova magistralnih puteva, hidrauličnih objekata, potpornih zidova posebne namjene(protivklizni, protivklizni i dr.), kao i za projektovanje potpornih zidova namenjenih za izgradnju u posebnim uslovima (nabujanje permafrosta, sleganja tla, u potkopanim područjima i dr.).

1.3. Projektiranje potpornih zidova i zidova podruma treba izvesti na osnovu:

nacrti glavnog plana (horizontalni i vertikalni raspored);

izvještaj o inženjersko-geološkim istraživanjima;

tehnološki zadatak koji sadrži podatke o opterećenjima, po potrebi posebne zahtjeve za projektovanu konstrukciju, na primjer zahtjeve za granične deformacije i sl.

1.4. Dizajn potpornih i podrumskih zidova treba utvrditi na osnovu poređenja opcija, na osnovu tehničke i ekonomske izvodljivosti njihove upotrebe u specifičnim građevinskim uslovima, uzimajući u obzir maksimalno smanjenje utroška materijala, intenziteta rada i troškova izgradnje, tj. kao i uzimanje u obzir uslova rada konstrukcija.

1.5. Ugrađeni potporni zidovi naselja treba osmisliti uzimajući u obzir arhitektonske karakteristike, ove stavke.

1.6. Prilikom projektovanja potpornih i podrumskih zidova potrebno je usvojiti konstruktivne šeme koje obezbeđuju potrebnu čvrstoću, stabilnost i prostornu nepromenljivost konstrukcije u celini, kao i njenih pojedinačnih elemenata u svim fazama izgradnje i eksploatacije.

1.7. Elementi montažnih konstrukcija moraju ispunjavati uslove njihove industrijske proizvodnje u specijalizovanim preduzećima.

Preporučljivo je povećati elemente montažnih konstrukcija, koliko to dozvoljavaju nosivost montažnih mehanizama, kao i uslovi proizvodnje i transporta.

1.8. Za monolitne armiranobetonske konstrukcije treba predvidjeti jedinstvenu oplatu i ukupne dimenzije, omogućavajući korištenje standardnih armaturnih proizvoda i inventarne oplate.

1.9. U kontroverznim konstrukcijama potpornih zidova i podrumskih zidova, konstrukcije zahvata i spojevi elemenata moraju osigurati pouzdan prijenos sila, čvrstoću samih elemenata u zoni spoja, kao i spoj dodatno položenog betona. u spoju sa betonom konstrukcije.

1.10. Projektiranje konstrukcija potpornih zidova i zidnih podruma u prisustvu agresivnog okruženja treba izvesti uzimajući u obzir dodatni zahtjevi predstavio šef SNiP II1-23-78.

1.11. Projektiranje mjera zaštite armiranobetonskih konstrukcija od elektrokorozije treba izvesti uzimajući u obzir zahtjeve SN 65-76 "Uputstva za zaštitu armiranobetonskih konstrukcija od korozije uzrokovane lutajućim strujama".

1.12. Prilikom projektovanja potpornih zidova i zidova podruma, u pravilu treba koristiti jedinstvene standardne strukture.

Projektovanje pojedinačnih konstrukcija potpornih zidova i podrumskih zidova dozvoljeno je u slučajevima kada parametri i opterećenja za njihovo projektovanje premašuju parametre i opterećenja standardnih konstrukcija ili kada je upotreba tipskih konstrukcija nemoguća na osnovu lokalnim uslovima realizacija izgradnje.

1.13. Smjernice se bave potpornim zidovima i zidovima podruma kada su zatrpani homogenim tlom.

2. MATERIJALI ZA POTPORNE ZIDOVE

2.1. Ovisno o usvojenom projektnom rješenju, potporni zidovi se mogu graditi od armiranog betona, betona, lomljenog betona i zida.

2.2. Izbor materijala za potporne zidove određen je tehničkim i ekonomskim aspektima, zahtjevima trajnosti, uvjetima rada, dostupnošću lokalnog građevinskog materijala i mehanizacije.

2.3. Armirani beton i betonski potporni zidovi se preporučuju da se projektuju od betona projektne klase u smislu tlačne čvrstoće:

za montažne armiranobetonske konstrukcije - M 200, M 300, M 400;

za monolitni armirani beton i betonske konstrukcije - M 150, M 200,

Prednapregnute armiranobetonske konstrukcije se pretežno projektuju od betona MZOO, M 400, M 500, M 600. Za pripremu betona treba koristiti beton M 50 i M 100.

2.4. Za potporne zidove od opeke treba koristiti dobro izgorenu crvenu ciglu razreda najmanje M 200 za malter od najmanje M 25, a za vrlo vlažna tla - najmanje M 50. Upotreba silikatne opeke nije dozvoljena. .

2.5. Zidovi od šljunka i šljunka za potporne zidove trebaju biti izrađeni od kamena klase najmanje 150-200 na portland cementnom malteru klase najmanje 50.

2.6. Za konstrukcije koje su podvrgnute naizmjeničnom smrzavanju i odmrzavanju, projektom se mora navesti stupanj betona za otpornost na mraz. Projektna klasa betona za otpornost na mraz za armiranobetonske konstrukcije potpornih zidova dodjeljuje se u zavisnosti od temperaturnog režima njihovog rada u skladu sa tabelom. 1. Temperaturni režim rada se postavlja na osnovu vrijednosti izračunate zimske temperature vanjskog zraka u građevinskom području.

Zahtjevi za lomljeni beton i zidove u pogledu otpornosti na mraz su isti kao i za betonske i armiranobetonske konstrukcije.

2.7. Za armiranje armiranobetonskih konstrukcija izrađenih bez prednaprezanja treba koristiti toplo valjani armaturni čelik periodičnog profila klasa A-III i A-P prema GOST 5781-75. Za montažne (razvodne) armature dozvoljena je upotreba toplo valjanih okova klasa A-I prema GOST 5781-75 ili obična glatka armaturna žica klasa B-I prema GOST 6727-53*.

Na projektovanoj zimskoj temperaturi ispod minus 30 ° Čelik za armiranje klasa A-P marka VSt5ps2 nije dozvoljena za upotrebu.

2.8. Kao prednapregnuta armatura prednapregnutih armiranobetonskih elemenata, termički ojačana armatura klasa At-VI i At-V prema; GOST 10884-78.

Dozvoljena je i upotreba toplo valjane armature klase A-V, A-IV u skladu sa GOST 5781-75 i termički kaljena armatura klase At-IV prema GOST 10884-81) Na projektovanoj zimskoj temperaturi ispod minus 30 °C, armaturni čelik klase A-IV razreda 80C je nije dozvoljeno za upotrebu.

2.9. Sidrene šipke i ugrađeni elementi trebaju biti izrađeni od valjanog čeličnog traka klase C 38/23 (GOST 380-71 *) razreda VstZkp2 na projektnoj zimskoj temperaturi do minus 30 ° C uključujući i razreda VStZpsb pri projektnoj temperaturi od minus 30 °C do minus 40 °S. Za sidrene šipke preporučuje se i čelik 1^S 52/40 10G2S1 na projektnim zimskim temperaturama do minus HOX uključujući. Debljina čelične trake treba uzeti najmanje 6 mm. Također je moguće koristiti armaturni čelik klase A-III za sidrene šipke.

2.10. U prefabrikovanim armiranobetonskim i betonskim elementima montažne (podizne) petlje moraju biti izrađene od armaturnog čelika klase A-I (klase VStZsp2 i VStZps2) ili čelika klase A-P 1 (razreda YuGT). Kada je izračunata zimska temperatura ispod -40°C, upotreba čelika VStZps2 za šarke nije dozvoljena.

3. VRSTE POTPORNIH ZIDOVA

3.1. Potporni zidovi prema konstruktivnom rješenju dijele se na masivne i tankozidne.

U masivnim potpornim zidovima njihova otpornost na smicanje pod utjecajem horizontalnog pritiska tla osigurava uglavnom vlastita težina zida.

Kod potpornih zidova tankih zidova, njihova stabilnost je osigurana vlastitom težinom zida i težinom tla uključenog u rad zidne konstrukcije.

U pravilu, masivni potporni zidovi su materijalno intenzivniji i radno intenzivniji za podizanje od tankozidnih i mogu se koristiti uz odgovarajuću studiju izvodljivosti (na primjer, kada se grade od lokalnih materijala, nedostatak montažnih beton, itd.).

3.2. Mogu se graditi masivni zidovi monolitni beton, prefabricirani betonski blokovi, šljunkoviti beton i zidanje. Prema obliku poprečnog presjeka, masivni zidovi mogu biti:

sa dva vertikalna lica (sl. 1a);

vertikalna prednja i nagnuta zadnja strana (sl. 1.6),

sa kosim prednjim i okomitim zadnjim licem (sl. 1, c),

sa dva lica nagnuta prema punjenju (sl. 1, d),

sa povučenim licem,

sa slomljenom zadnjom ivicom.

3.3. Zidovi sa zakošenim rubovima (promjenjivi presjek, stanjivanje prema gore) su manje materijalno intenzivni od zidova sa dvije paralelne ivice.

U prisustvu stražnje strane koja je nagnuta od zasipanja, rad potpornog zida uključuje masu tla koja se nalazi iznad ove površine. Kod zidova sa dva lica nagnuta prema zasipu smanjuje se intenzitet horizontalnog pritiska tla, ali je konstrukcija zidova takvog presjeka otežana. Zidovi sa stepenastim poleđinom uglavnom se koriste u izgradnji masivnih zidova od prefabrikovanih betonskih blokova.

3.4. U industrijskoj i civilnoj gradnji u pravilu se koriste tankozidni potporni zidovi ugaonog tipa:

konzola (slika 2, a),

sa sidrenim šipkama (sl. 2,.b),

kontrafora (sl. 2, b).

Bilješka. Ostale vrste potpornih zidova (ćelijski, limovi, školjke, itd.) se ne razmatraju u ovom Vodiču.

3.5. Prema načinu izrade, potporni zidovi tankih zidova mogu biti monolitni, montažni i montažno-monolitni.

3.6. Tankozidni konzolni zidovi ugaonog tipa sastoje se od čeonih i temeljnih ploča međusobno čvrsto povezanih. U prefabrikovanim zidovima prednja i temeljna ploča se izrađuju od montažnih elemenata. U montažno-monolitnim - prednja ploča je montažna, a temelj je monolitan.

Kod monolitnih potpornih zidova, krutost čvornog spoja čeone i temeljne ploče osigurava se odgovarajućim rasporedom armature.

U montažnim i montažno-monolitnim potpornim zidovima krutost međusloja osigurava se ugradnjom utora (sl. 3, a) ili petlje (sl. 3, b).

3.7. Kod montažno-monolitnih tankozidnih potpornih zidova prednja ploča je montažna, a temeljna ploča (koja ne zahtijeva skele i složenu oplatu) je monolitna.

Montažno-monolitni potporni zidovi izvode se u slučaju kada su dimenzije montažne temeljne ploče nedovoljne, a na nju je pričvršćena dodatna monolitna anker ploča (sl. 4).

3.8. Tankozidni potporni zidovi sa anker šipkama sastoje se od čeonih i temeljnih ploča povezanih fleksibilnim čeličnim sumpornim šipkama (vezama), koje stvaraju dodatne oslonce u pločama, olakšavajući njihov rad. Sučelje prednje i temeljne ploče može biti zglobno ili kruto.

3.9. Potporni zidovi tankog zida sastoje se od tri elementa: čeone ploče, krutog kontrafora i temeljne ploče. U tom slučaju opterećenje s prednje ploče se djelomično ili potpuno prenosi na podupirač.

...

CENTRALNO ISTRAŽIVANJE

I PROJEKTNI I EKSPERIMENTALNI INSTITUT INDUSTRIJSKIH ZGRADA I KONSTRUKCIJA (TsNIIpromzdaniy) Državnog građevinskog komiteta SSSR-a

REFERENTNA POMOĆ

prema SNiP-u 2.09.03-85

Dizajn potpornog zida

i podrumskih zidova

Razvijeno za SNiP 2.09.03-85 „Izgradnja industrijskih preduzeća“. Sadrži glavne odredbe za proračun i projektovanje potpornih zidova i podrumskih zidova industrijskih preduzeća od monolitnog i montažnog betona i armiranog betona. Navedeni su primjeri proračuna.

Za inženjersko-tehničke radnike projektantskih i građevinskih organizacija.

PREDGOVOR

Priručnik je sastavljen za SNiP 2.09.03-85 "Konstrukcije industrijskih preduzeća" i sadrži glavne odredbe za proračun i projektovanje potpornih zidova i podrumskih zidova industrijskih preduzeća od monolitnog, montažnog betona i armiranog betona sa primerima proračuna i potrebnim tabelarne vrijednosti koeficijenata koji olakšavaju izračunavanje.

U procesu pripreme Priručnika razjašnjeni su određeni preduslovi za proračun SNiP 2.09.03-85, uključujući uzimanje u obzir sila kohezije tla, određivanje nagiba ravnine klizanja kolapsne prizme, koje bi trebalo da se odraze pored navedeni SNiP.

Priručnik je izradio Centralni istraživački institut za industrijske zgrade Gosstroja SSSR-a (kandidati tehničkih nauka A. M. Tugolukov, B. G. Kormer, inženjeri I. D. Zaleschansky, Yu. V. Frolov, S. V. Tretjakova, O. JI. Kuzina) sa učešće NIIOSP im. N. M. Gersevanova iz Državnog građevinskog komiteta SSSR-a (doktor tehničkih nauka E. A. Sorochan, kandidati tehničkih nauka A. V. Vronski, A. S. Snarsky), Fundamentalni projekat (inženjeri V. K. Demidov, M. L. Morgulis, I. S. Rabinginers A. K.), Kijevski Prof. A. N. Sytnik, N. I. Solovjova).

1. OPĆA UPUTSTVA

1.1. Ovaj priručnik je sastavljen u SNiP 2.09.03-85 „Konstrukcije industrijska preduzeća” i odnosi se na dizajn:

potporni zidovi podignuti na prirodnoj osnovi i locirani na teritoriji industrijskih preduzeća, gradova, naselja, pristupnih i na licu mjesta željeznih i autoputevi;

industrijski podrumi, kako odvojeni tako i ugradbeni.

1.2. Dotacija se ne odnosi na projektovanje potpornih zidova magistralnih puteva, hidrotehničkih objekata, potpornih zidova posebne namjene (protivklizni, protuklizni i dr.), kao i na projektovanje potpornih zidova namijenjenih za izgradnju u posebnim uslovima (na permafrostu, bubrenju, slijeganju tla, na potkopanim teritorijama, itd.).

1.3. Projektiranje potpornih zidova i zidova podruma treba izvesti na osnovu:

nacrti glavnog plana (horizontalni i vertikalni raspored);

izvještaj o inženjersko-geološkim istraživanjima;

tehnološki zadatak koji sadrži podatke o opterećenjima i po potrebi posebne zahtjeve za projektovanu konstrukciju, na primjer zahtjeve za granične deformacije i sl.

1.4. Projekt potpornih zidova i podruma treba utvrditi na osnovu poređenja opcija, na osnovu tehničke i ekonomske izvodljivosti njihove upotrebe u specifičnim građevinskim uvjetima, uzimajući u obzir maksimalno smanjenje potrošnje materijala, intenziteta rada i troškova izgradnje, kao i uzimanje u obzir uslova rada objekata.

1.5. Potporne zidove izgrađene u naseljima treba projektovati uzimajući u obzir arhitektonske karakteristike ovih naselja.

1.6. Prilikom projektovanja potpornih zidova i podruma potrebno je usvojiti konstruktivne šeme koje obezbeđuju potrebnu čvrstoću, stabilnost i prostornu nepromenljivost konstrukcije u celini, kao i njenih pojedinačnih elemenata u svim fazama izgradnje i eksploatacije.

1.7. Elementi montažnih konstrukcija moraju ispunjavati uslove njihove industrijske proizvodnje u specijalizovanim preduzećima.

Preporučljivo je povećati elemente montažnih konstrukcija, koliko to dozvoljavaju nosivost montažnih mehanizama, kao i uslovi proizvodnje i transporta.

1.8. Za monolitne armiranobetonske konstrukcije treba predvidjeti jedinstvenu oplatu i ukupne dimenzije, omogućavajući korištenje standardnih armaturnih proizvoda i inventarne oplate.

1.9. Kod montažnih konstrukcija potpornih zidova i podruma konstrukcije čvorova i spoj elemenata moraju osigurati pouzdan prijenos sila, čvrstoću samih elemenata u zoni spoja, kao i spoj dodatno položenog betona u spoj sa betonom konstrukcije.

1.10. Projektiranje konstrukcija za potporne zidove i podrume u prisustvu agresivnog okruženja treba izvesti uzimajući u obzir dodatne zahtjeve SNiP 3.04.03-85 „Zaštita građevinske konstrukcije i konstrukcije od korozije.

1.11. Projektiranje mjera za zaštitu armiranobetonskih konstrukcija od elektrokorozije treba provoditi uzimajući u obzir zahtjeve relevantnih regulatornih dokumenata.

1.12. Prilikom projektovanja potpornih zidova i podruma, u pravilu treba koristiti jedinstvene standardne strukture.

Projektovanje pojedinačnih konstrukcija potpornih zidova i podruma dozvoljeno je u slučajevima kada vrijednosti parametara i opterećenja za njihovo projektovanje ne odgovaraju vrijednostima prihvaćenim za standardne konstrukcije ili kada se koristi standardna konstrukcija. nemoguće, na osnovu lokalnih građevinskih uslova.

1.13. Ovaj priručnik se bavi potpornim zidovima i zidovima podruma ispunjenim homogenim tlom.

2. KONSTRUKCIJSKI MATERIJALI

2.1. Ovisno o usvojenom projektnom rješenju, potporni zidovi se mogu graditi od armiranog betona, betona, lomljenog betona i zida.

2.2. Izbor konstruktivnog materijala određen je tehničkim i ekonomskim razmatranjima, zahtjevima trajnosti, uslovima rada, dostupnošću lokalnog građevinskog materijala i mehanizacije.

2.3. Za betonske i armiranobetonske konstrukcije preporučuje se upotreba betona tlačne čvrstoće najmanje klase B 15.

2.4. Za konstrukcije koje su podvrgnute naizmjeničnom smrzavanju i odmrzavanju, projektom se mora navesti stupanj betona za otpornost na mraz i vodootpornost. Projektna klasa betona se postavlja u zavisnosti od temperaturnog režima koji se javlja u toku rada konstrukcije i vrednosti izračunatih zimskih temperatura spoljašnjeg vazduha u građevinskom prostoru i uzima se u skladu sa tabelom. 1.

Tabela 1

Uslovi	Procijenjeno	Stepen betona, ne niži
strukture	temperatura	otpornost na mraz			u smislu vodootpornosti
smrzavanje na	vazduh, °S	Građevinska klasa
varijabilno zamrzavanje i odmrzavanje
U zasićenoj vodom	Ispod -40	F 300	F 200	F 150	W 6	W 4	W 2
stanje (na primjer, strukture koje se nalaze u sloju koji se sezonski odmrzava	Ispod -20 do -40	F 200	F 150	F 100	W 4	W 2	On je normalizovan
tlo u oblastima permafrosta)	Ispod -5 do -20 uključujući	F 150	F 100	F 75	W 2	Nije standardizovan
	5 i više	F 100	F 75	F 50	Nije standardizovan
U uslovima epizodne zasićenosti vodom (na primjer, nadzemne strukture koje su stalno izložene	Ispod -40	F 200	F 150	F 400	W 4	W 2	On je normalizovan
atmosferski uticaji)	Ispod -20 do -40 uključujući	F 100	F 75	F 50		W 2 On je normalizovan
	Ispod -5 do -20	F 75	F 50	F 35*	On je normalizovan
	inkluzivno 5 i više	F 50	F 35*	F 25*	isto
U uslovima vlažnosti vazduha u odsustvu epizodnog zasićenja vodom, npr.	Ispod -40	F 150	F 100	F 75	W 4	W 2	On je normalizovan
konstrukcije trajno (izložene ambijentalnom vazduhu, ali zaštićene od uticaja atmosferskih padavina)	Ispod -20 do -40 uključujući	F 75	F 50	F 35*	On je normalizovan
	Ispod -5 do -20 uključujući	F 50	F 35*	F 25*	isto
	5 i više	F 35*	F 25*	F 15**

______________

* Za teški i sitnozrnati beton, stepen otpornosti na mraz nije standardizovan;

** Za teški, sitnozrnati i laki beton, stepen otpornosti na mraz nije standardizovan.

Bilješka. Izračunata zimska temperatura vanjskog zraka uzima se kao srednja temperatura zraka najhladnijeg petodnevnog perioda u građevinskom području.

2.5. Prednapregnute armiranobetonske konstrukcije treba projektovati uglavnom od betona klase B 20; At 25; B 30 i B 35. Za pripremu betona treba koristiti beton klase B 3.5 i B5.

2.6. Zahtjevi za lomljeni beton u pogledu čvrstoće i otpornosti na mraz su isti kao i za betonske i armiranobetonske konstrukcije.

2.7. Za armiranje armiranobetonskih konstrukcija bez prednaprezanja treba koristiti toplo valjani čelik periodnog profila klase A-III i A-II. Za montažu (razvodnu) armaturu dozvoljeno je koristiti toplo valjane armature klase A-I ili obične glatke armaturne žice klase B-I.

Kada je projektna zimska temperatura ispod minus 30°C, nije dozvoljena upotreba armaturnog čelika klase A-II VSt5ps2.

2.8. Kao prednapregnutu armaturu prednapregnutih armiranobetonskih elemenata treba uglavnom koristiti toplinski ojačanu armaturu klase At-VI i At-V.

Dozvoljena je i upotreba toplovaljane armature klase A-V, A-VI i termički kaljene armature klase At-IV.

Kada je projektna zimska temperatura ispod minus 30°C, ne koristi se armaturni čelik klase A-IV 80C.

2.9. Sidrene šipke i ugrađeni elementi trebaju biti izrađeni od valjanog čeličnog traka klase S-38/23 (GOST 380-88) razreda VSt3kp2 na projektnoj zimskoj temperaturi do minus 30°C uključujući i razreda VSt3psb pri projektnoj temperaturi od minus 30 °C do minus 40°C SA. Za sidrene šipke preporučuje se i čelik S-52/40 10G2S1 pri projektnoj zimskoj temperaturi do minus 40°C uključujući i. Debljina čelične trake mora biti najmanje 6 mm.

Također je moguće koristiti armaturni čelik klase A-III za sidrene šipke.

2.10. U montažnim armiranobetonskim i betonskim konstrukcijskim elementima montažne (dizanje) petlje moraju biti izrađene od armaturnog čelika klase A-I klase VSt3sp2 i VSt3ps2 ili čelika AC-II razreda 10GT.

Kada je projektna zimska temperatura ispod minus 40°C, upotreba čelika VSt3ps2 za šarke nije dozvoljena.

3. VRSTE POTPORNIH ZIDOVA

3.1. Prema konstruktivnom rješenju, potporni zidovi se dijele na masivne i tankozidne.

Kod masivnih potpornih zidova njihova otpornost na smicanje i prevrtanje pri izlaganju horizontalnom pritisku tla uglavnom je osigurana vlastitom težinom zida.

Kod potpornih zidova sa tankim zidovima njihova stabilnost je osigurana vlastitom težinom zida i težinom tla uključenog u rad zidne konstrukcije.

Masivni potporni zidovi su u pravilu materijalno intenzivniji i radno intenzivniji za postavljanje od tankozidnih i mogu se koristiti uz odgovarajuću studiju izvodljivosti (na primjer, kada se grade od lokalnih materijala, nedostatak montažnih beton, itd.).

3.2. Masivni potporni zidovi se međusobno razlikuju po obliku poprečnog profila i materijalu (beton, šljunak itd.) (Sl. 1).

Rice. 1. Masivni potporni zidovi

a - in- monolitna; d - e- blok

Rice. 2. Tankozidni potporni zidovi

A- ugaona konzola; b- kutno sidro;

V- podupirač

Rice. 3. Uparivanje montažnih prednjih i temeljnih ploča

A- korištenjem žljeba sa prorezima; b- uz pomoć petlje spojnice;

1 - prednja ploča; 2 - osnovna ploča; 3 - cementno-pješčani malteri; 4 - ugradnja betona

Rice. 4. Izgradnja potpornog zida pomoću univerzalnog zidnog panela

1 - univerzalni zidni panel (UPS); 2 - monolitni dio đona

3.3. U industrijskoj i građevinskoj građevini, u pravilu se koriste tankozidni potporni zidovi ugaonog tipa, prikazani na sl. 2.

Bilješka. Ostale vrste potpornih zidova (ćelijski, limovi, školjke, itd.) se ne razmatraju u ovom priručniku.

3.4. Prema načinu izrade, potporni zidovi tankih zidova mogu biti monolitni, montažni i montažno-monolitni.

3.5. Tankozidni konzolni zidovi ugaonog tipa sastoje se od čeonih i temeljnih ploča međusobno čvrsto povezanih.

U montažnim konstrukcijama prednje i temeljne ploče izrađuju se od montažnih elemenata. Kod montažnih monolitnih konstrukcija prednja ploča je montažna, a temeljna ploča je monolitna.

Kod monolitnih potpornih zidova krutost čvornog spoja čeone i temeljne ploče osigurava se odgovarajućim položajem armature, a krutost spoja u montažnim potpornim zidovima se osigurava uređajem proreznog žlijeba (sl. 3. , A) ili petljasti spoj (slika 3, 6 ).

3.6. Tankozidni potporni zidovi sa anker šipkama sastoje se od čeonih i temeljnih ploča povezanih anker šipkama (vezama), koje stvaraju dodatne oslonce u pločama, olakšavajući njihov rad.

Sučelje prednje i temeljne ploče može biti zglobno ili kruto.

3.7. Potporni zidovi se sastoje od ogradne čeone ploče, kontrafora i temeljne ploče. U tom slučaju opterećenje tla s prednje ploče se djelomično ili potpuno prenosi na podupirač.

3.8. Prilikom projektovanja potpornih zidova od objedinjenih zidnih panela (UPS), dio temeljne ploče se izvodi od livenog betona pomoću zavarenog spoja za gornju armaturu i preklopnog spoja za donju armaturu (sl. 4).

4. RASPORED PODRUMA

4.1. Podrumi bi u pravilu trebali biti jednospratni. Prema tehnološkim zahtjevima, dozvoljeni su podrumi sa tehničkim spratom za kabliranje.

Po potrebi je dozvoljena izrada podruma sa veliki broj kablovski podovi.

4.2. U podrumima s jednim rasponom, nazivnu veličinu raspona, u pravilu, treba uzeti kao 6 m; Dozvoljen je raspon od 7,5 m, ako je to zbog tehnoloških zahtjeva.

Podrume sa više raspona, po pravilu, treba projektovati sa mrežom kolonija 6x6 i 6x9 m.

Visina podruma od poda do dna rebara podnih ploča mora biti višestruka od 0,6 m, ali ne manja od 3 m.

Visinu tehničkog poda za kablovsku distribuciju u tan zonama treba uzeti najmanje 2,4 m.

Visina prolaza u podrumima (čisti) treba postaviti najmanje 2 m.

4.3. Podrumi su dva tipa: samostojeći i kombinovani sa građevinskim konstrukcijama.

Objedinjene šeme samostojećih podruma date su u tabeli. 2.

4.4. Podrumske konstrukcije (plafoni, zidovi, stubovi) preporučljivo je izrađivati od prefabrikovanih betonskih elemenata.

4.5. Po pravilu nije potrebno postavljati tamne tragove u zonama uticaja na podu radionice privremenih opterećenja intenziteta većeg od 100 kPa (10 tf / m 2).

4.6. Evakuacioni izlazi iz podruma i prostorija kategorija C, D i D, stepenice od tan do ovih prostorija, zahtjevi zaštite od požara za podrume kategorije B ili skladišta zapaljivih materijala, kao i vatrootporne materijale u zapaljivoj ambalaži treba predvidjeti u skladu sa SNiP-om. 2.09.02-85 “Industrijska zgrada”.

4.7. Kablovske podrume i kablovske podove podruma treba protupožarnim pregradama podijeliti na odjeljke zapremine ne veće od 3000 m 3, uz obezbjeđenje volumetrijske opreme za gašenje požara.

4.8. Iz svakog odjeljka podruma, kablovskog podruma ili kablovskog poda podruma moraju biti predviđena najmanje dva izlaza, koji se nalaze na različitim stranama prostorije.

Izlazi treba da budu locirani tako da dužina slepe tačke bude manja od 25 m. Dužina puta za servisno osoblje od najudaljenijeg mesta do najbližeg izlaza ne sme biti veća od 75 m.

Drugi izlaz je dozvoljeno obezbediti kroz susednu prostoriju (podrum, podrum, tunel) koja se nalazi na istom nivou (spratu) kategorije C, D i D. Prilikom izlaska u prostorije kategorije C, ukupna dužina evakuacionog puta ne bi trebalo da prelazi 75 m.

4.9. Izlazna vrata iz kablovskih podruma (kabelskih podova podruma) i između pregrada moraju biti vatrootporna, otvorena u pravcu najbližeg izlaza i imati uređaje za samozatvaranje.

Trijemovi moraju biti zapečaćeni.

tabela 2

Unified Schemas	Dimenzije, m
jednospratni podrumi	L	H

Napomene: 1. Nagib stubova u uzdužnom pravcu sa živim opterećenjem na podu radionice do 100 kPa (10 tf/m 2) 6 i 9 m, sa živim opterećenjem većim od 100 kPa (10 tf/m 2) - 6 m.

2. Pretpostavlja se da je veličina c 0,375 m.

4.10. Evakuacioni izlazi iz naftnih podruma i kablovskih podova podruma treba da se izvode kroz odvojena stepeništa koja imaju direktan pristup van. Dozvoljeno je korištenje zajedničkog stepeništa koje vodi u nadzemne etaže, dok je za podrume potrebno urediti poseban izlaz sa stepeništa u nivou prvog kata prema van, odvojen od ostatka stepeništa do visine. jednog sprata praznom vatrogasnom pregradom sa granicom otpornosti na vatru od najmanje 1 sat.

Ukoliko nije moguće urediti izlaze direktno napolje, dozvoljeno je rasporediti ih u prostorije kategorija D i D, uzimajući u obzir zahteve iz tačke 4.6.

4.11. U naftnim podrumima, bez obzira na površinu iu kablovskim podrumima zapremine veće od 100 m 3, potrebno je obezbijediti automatske instalacije za gašenje požara. U kablovskim podrumima manje zapremine treba postojati automatski požarni alarm. Kablovski podrumi elektroenergetskih objekata (NE, TE, TE, TE, HE i dr.) treba da budu opremljeni instalacijama za automatsko gašenje požara, bez obzira na njihovu površinu.

4.12. Dozvoljeno je osigurati samostojeće jednokatne crpne stanice (ili odjeljke) kategorije A, B i C, ukopane ispod planiranih kota tla za više od 1 m, s površinom ne većom od 400 m 2.

Ove prostorije treba da sadrže:

jedan izlaz u slučaju nužde kroz stepenište, izolovan od prostorija, površine ne veće od 54 m2;

dva izlaza u slučaju opasnosti koja se nalaze na suprotnim stranama prostorija, površine više od 54 m 2 . Drugi izlaz je dozvoljen vertikalnim stepenicama koje se nalaze u oknu izolovanom od prostorija kategorija A, B i C.

4.13. Ugradnja pragova na izlazima iz podruma i razlika u nivou poda nije dozvoljena, izuzev uljnih podruma, gdje na izlazima treba urediti pragove visine 300 mm sa stepenicama ili rampama.

5. PRITISAK NA TLU

5.1. Vrijednosti karakteristika tla prirodnog (neporemećenog) sastava treba utvrditi, po pravilu, na osnovu njihovog direktnog ispitivanja u terenskim ili laboratorijskim uslovima i statističke obrade rezultata ispitivanja u skladu sa GOST 20522-75.

Vrijednosti karakteristika tla:

normativni - g n , j n i With n;.

za proračune temeljnih konstrukcija za prvu grupu graničnih stanja - g I, j I i c I;

isto i za drugu grupu graničnih stanja - g II , j II i c II.

5.2. U nedostatku direktnih ispitivanja tla, dopušteno je uzeti standardne vrijednosti specifične adhezije With, ugao unutrašnjeg trenja j i modul deformacije E prema tabeli 1-3 app. 5 ovog priručnika, te normativne vrijednosti specifične težine tla g n jednak 18 kN / m 3 (1,8 tf / m 3).

Izračunate vrijednosti karakteristika neporemećenog tla u ovom slučaju uzimaju se kako slijedi:

g I \u003d 1,05 g n; g II \u003d g n; j I = j n g j ; j II = j n ; With I= With n/1.5; c II = With n

gdje gj - koeficijent pouzdanosti za tlo, uzet je jednak 1,1 za pjeskovita i 1,15 za prašnjava glinena tla.

5.3. Vrijednosti karakteristika tla za zatrpavanje ( g¢ , j¢ i With ¢ ), zbijeno u skladu sa regulatornim dokumentima sa faktorom zbijanja k y ne manje od 0,95 njihove gustine u prirodnom sastavu, dozvoljeno je utvrditi prema karakteristikama istih zemljišta u prirodnoj pojavi. Omjeri između karakteristika tla za nasipavanje i tla prirodnog sastava su sljedeći:

g¢ II \u003d 0,95 g I; j¢ I = 0,9 j I ; With¢ I = 0,5With I, ali ne više od 7 kPa (0,7 tf / m 2);

g¢ II \u003d 0,95 g II; j¢ II \u003d 0,9 j II ; With¢ II =0,5 c¢II , ali ne više od 10 kPa (1 tf / m 2).

Bilješka. Za konstrukcije sa dubinom polaganja od 3 m ili manje, granične vrijednosti za specifičnu koheziju tla za zatrpavanje With ¢ I, treba uzeti ne više od 5 kPa (0,5 tf / m 2), i With ¢ II ne više od 7 kPa (0,7 tf / m 2). Za objekte visine manje od 1,5 m With ¢ Trebalo bi da budem jednak nuli.

5.4. Faktori sigurnosti opterećenjag I pri proračunu za prvu grupu graničnih stanja treba ih uzeti prema tabeli. 3, a kada se računa za drugu grupu - jednaka jedan.

Tabela 3

Opterećenja	Faktor sigurnosti opterećenja g I
Trajno
Vlastita težina konstrukcije
Težina tla u prirodnoj pojavi
Težina zasipanja	1,15
Masovna težina tla
Težina kolovozne površine kolovoza i trotoara
Težina platna, željezničke pruge
hidrostatski pritisak podzemne vode
Privremeno dugo
Od voznog parka željeznice SC
Iz kolona AK automobila
Opterećenje od opreme, uskladištenog materijala,

Privremeno kratkoročno
Od tereta PK-80 na kotačima i gusjenice NG-60
Od utovarivača i automobila
Iz kolona automobila AB

5.5. Intenzitet horizontalnog aktivnog pritiska tla od sopstvene težine R g, na dubini at(Sl. 5, A) treba odrediti formulom

P g=[ gg f h l - With (K 1 + K 2)] g/h, (1)

Gdje K 1- koeficijent koji uzima u obzir koheziju tla duž klizne ravnine kolapsne prizme nagnute pod uglom q 0 do vertikale K 2- isto, na ravni nagnutoj pod uglom prema vertikali.

K 1=2 l cos q 0 cos e /sin(q 0 + e); (2)

K2= l + tg e , (3)

gdje e - ugao nagiba projektne ravni prema vertikali; - isto, površina zasipanja do horizonta; q 0 - iste, klizne ravni prema vertikali; l - koeficijent horizontalnog pritiska tla. U nedostatku prianjanja tla na zid K2 = 0.

5.6. Koeficijent horizontalnog pritiska tla određuje se formulom

, (4)

gdje d - ugao trenja tla u kontaktu sa izračunatom ravninom (za glatki zid d = 0, grubo d = 0,5 j, stepenasto d = j).

Vrijednosti koeficijenata l dato u dodatku. 2.

Rice. 5. Dijagram pritiska tla

A- od sopstvene težine i pritiska vode; b - od kontinuiranog ravnomjerno raspoređenog opterećenja; V- od fiksnog opterećenja; G- od opterećenja trake

5.7. Ugao nagiba ravnine klizanja prema vertikali q 0 se određuje formulom

tg q 0 = (cos - h cos j )/(sin - h sin j ), (5)

gdje je h = cos (e - r )/ .

5.8. Sa horizontalnom površinom zasipanja r = 0, vertikalni zid e =0 i odsustvo trenja i prianjanja na zid d = 0, K 2= 0 koeficijent bočnog pritiska zemlje l , koeficijent intenziteta adhezionih sila K 1 i ugao nagiba ravni klizanja q0 određuju se formulama:

(6)

Za r = 0, d ¹ 0, e ¹ 0 vrijednost ugla nagiba ravni klizanja prema vertikali q 0 se određuje iz uslova

tg q 0 = (cos j - )/sin j . (7)

5.9. Intenzitet dodatnog horizontalnog pritiska tla zbog prisustva podzemnih voda Pw, kPa, na udaljenosti w, od gornjeg nivoa podzemne vode (sl. 5, A) određuje se formulom

Pw = y w{10 - l[g -16,5/(1 + e)]) g f , (8)

Gdje e- poroznost tla; g f- faktor sigurnosti opterećenja uzima se jednakim 1,1.

5.10. Intenzitet horizontalnog pritiska tla od ravnomjerno raspoređenog opterećenja q koja se nalazi na površini kolapsne prizme treba odrediti formulama:

sa kontinuiranom i fiksnom lokacijom tereta (Sl. 5, b,c)

R q = q g f l; (9)

sa trakastim rasporedom tereta (sl. 5, G)

P q = q g f l /( 1 + 2 tg q 0 at a/b 0). (10)

Udaljenost od površine tla nasipa do početka dijagrama intenziteta pritiska tla od opterećenja at a, određen je izrazom at a = a/(tg q 0 +tg e ).

Dužina dijagrama intenziteta pritiska tla u visini b pri fiksnom opterećenju (vidi sliku 5, V) uzima se jednakim b=h- yA.

Sa opterećenjem trake (vidi sliku 5, G) dužina dijagrama pritiska u visini yb =(b 0 + 2tg q0 y a)/(tg e + tan q 0), ali ne više od vrijednosti b £ h - y A.

5.11. Žive terete iz mobilnog transporta treba uzeti u skladu sa SNiP 2.05.03-84 "Mostovi i cijevi" u obliku tereta SC - od željezničkog voznog parka, AK - od motornih vozila PK-80 - od opterećenja kotača, NG -60 - od opterećenja kolosijeka.

Napomene: 1. SC - uslovno ekvivalentno ravnomjerno raspoređeno standardno opterećenje od željezničkog voznog parka po 1 m kolosijeka čija je širina pretpostavljena 2,7 m (po dužini pragova).

2. LK - standardno opterećenje od vozila u vidu dvije trake.

3. NK-80 - standardni teret, koji se sastoji od jednog vozila na kotačima težine 785 kN (80 tf).

4. NG-60 - standardni teret, koji se sastoji od jednog gusjeničnog vozila težine 588 kN (60 tf).

5.12. Opterećenja od mobilnih vozila (slika 6) se redukuju na ekvivalentno jednoliko raspoređeno opterećenje u opsegu sa sljedećim ulaznim podacima:

za SC - b 0 = 2,7 m, i intenzitet opterećenja q== 76 kPa na nivou dna pragova;

za AK - b 0 = 2,5 m, a intenzitet opterećenja, kPa,

q = TO (10,85 + y a tg q 0)/(0,85 + y a tg q 0 ) 2.55, (11)

Gdje TO= 1,1 - za magistralne puteve; TO= 8 - za unutrašnje ekonomske puteve.

Rice. 6. Šema dovođenja tereta iz mobilnog transporta na ekvivalentnu traku opterećenja

za NK-80 - b 0 = 3,5 m, a intenzitet opterećenja, kPa,

q = 112/(1,9 + y a tg q0); (12)

za NG-60 - b 0 = 3,3 m, i intenzitet opterećenja, kPa,

q = 90/(2,5 + y a tg q0). (13)

5.13. Treba uzeti normativno vertikalno opterećenje od voznog parka na putevima industrijskih preduzeća, gdje je predviđeno kretanje vozila posebno velike nosivosti i koja ne podliježu ograničenjima težine i ukupnih parametara vozila opšte namjene. u obliku kolona dvoosovinskih vozila AB sa parametrima datim u tabeli. 4.

5.14. U nedostatku specifičnih opterećenja na površini kolapsne prizme, potrebno je uzeti uvjetno normativno ravnomjerno raspoređeno opterećenje intenziteta od 9,81 kPa (1 tf / m 2).

5.15. Dinamički koeficijent iz voznog parka željezničkog i drumskog transporta treba uzeti jednakim jedan.

Tabela 4

Opcije	Tip dvoosovinskog vozila
	AB-51	AB-74	AB-151
Osovinsko opterećenje opterećenog vozila, kN (tf):
nazad	333(34)	490(50)	990(101)
anterior	167(17)	235(24)	490(50)
Udaljenost između osovina (baze) automobila, m
Dimenzije širine (po točkovima) stražnja osovina), m
Širina traga točkova, m:
pozadi			3,75
front
Veličina kontaktne površine zadnjih točkova sa kolnikom kolovoza, m:
po dužini		0,45
u širini			1,65
Prečnik točka, m

"Projektovanje potpornih zidova i podrumskih zidova".

Razvijeno za SNiP 2.09.03-85 "Izgradnja industrijskih preduzeća". Sadrži glavne odredbe za proračun i projektovanje potpornih zidova i podrumskih zidova industrijskih preduzeća od monolitnog i montažnog betona i armiranog betona. Navedeni su primjeri proračuna.
Za inženjersko-tehničke radnike projektantskih i građevinskih organizacija.

PREDGOVOR

1. OPĆA UPUTSTVA

1.1. Ovaj priručnik je sastavljen u SNiP 2.09.03-85 "Konstrukcije industrijskih preduzeća" i odnosi se na dizajn:
potporni zidovi podignuti na prirodnoj osnovi i locirani na teritoriji industrijskih preduzeća, gradova, naselja, prilaznih i željezničkih pruga i puteva;
industrijski podrumi, kako odvojeni tako i ugradbeni.

1.3. Projektiranje potpornih zidova i zidova podruma treba izvesti na osnovu:
nacrti glavnog plana (horizontalni i vertikalni raspored);
izvještaj o inženjersko-geološkim istraživanjima;
tehnološki zadatak koji sadrži podatke o opterećenjima i po potrebi posebne zahtjeve za projektovanu konstrukciju, na primjer zahtjeve za granične deformacije i sl.

1.5. Potporne zidove izgrađene u naseljima treba projektovati uzimajući u obzir arhitektonske karakteristike ovih naselja.

1.7. Elementi montažnih konstrukcija moraju ispunjavati uslove njihove industrijske proizvodnje u specijalizovanim preduzećima.
Preporučljivo je povećati elemente montažnih konstrukcija, koliko to dozvoljavaju nosivost montažnih mehanizama, kao i uslovi proizvodnje i transporta.

1.8. Za monolitne armiranobetonske konstrukcije treba predvidjeti jedinstvenu oplatu i ukupne dimenzije, omogućavajući korištenje standardnih armaturnih proizvoda i inventarne oplate.

1.10. Projektiranje potpornih zidova i podruma u prisustvu agresivnog okruženja treba izvesti uzimajući u obzir dodatne zahtjeve SNiP 3.04.03-85 "Zaštita građevinskih konstrukcija i konstrukcija od korozije".

1.11. Projektiranje mjera za zaštitu armiranobetonskih konstrukcija od elektrokorozije treba provoditi uzimajući u obzir zahtjeve relevantnih regulatornih dokumenata.

1.12. Prilikom projektovanja potpornih zidova i podruma, u pravilu treba koristiti jedinstvene standardne strukture.
Projektovanje pojedinačnih konstrukcija potpornih zidova i podruma dozvoljeno je u slučajevima kada vrijednosti parametara i opterećenja za njihovo projektovanje ne odgovaraju vrijednostima prihvaćenim za standardne konstrukcije ili kada se koristi standardna konstrukcija. nemoguće, na osnovu lokalnih građevinskih uslova.

1.13. Ovaj priručnik se bavi potpornim zidovima i zidovima podruma ispunjenim homogenim tlom.

2. KONSTRUKCIJSKI MATERIJALI

2.1. Ovisno o usvojenom projektnom rješenju, potporni zidovi se mogu graditi od armiranog betona, betona, lomljenog betona i zida.

2.2. Izbor konstrukcijskog materijala određen je tehničkim i ekonomskim razmatranjima, zahtjevima trajnosti, uslovima rada, dostupnošću lokalnih građevinski materijal i sredstva mehanizacije.

2.3. Za betonske i armiranobetonske konstrukcije preporučuje se upotreba betona tlačne čvrstoće najmanje klase B 15.