Recomendações para o projeto de muros de arrimo e paredes do porão. Recomendações para o projeto de muros de contenção e paredes do porão Instalação de recorte de um muro de contenção da água

"Projeto Paredes de contenção e paredes do porão.

Desenvolvido para SNiP 2.09.03-85 "Construção empresas industriais". Contém as disposições básicas para o cálculo e projeto de muros de contenção e paredes de subsolo de empresas industriais de concreto monolítico e pré-fabricado e concreto armado. São dados exemplos de cálculo.
Para engenheiros e trabalhadores técnicos de organizações de design e construção.

PREFÁCIO

O manual foi compilado para o SNiP 2.09.03-85 "Construções de empresas industriais" e contém as principais disposições para o cálculo e projeto de muros de arrimo e paredes de porão de empresas industriais de concreto monolítico, pré-fabricado e concreto armado com exemplos de cálculo e os requisitos necessários valores tabulares dos coeficientes que facilitam o cálculo.

No processo de elaboração do Manual, alguns pré-requisitos de cálculo do SNiP 2.09.03-85 foram esclarecidos, inclusive levando em consideração as forças de coesão do solo, determinando a inclinação do plano de deslizamento do prisma de colapso, que devem ser refletidas além de o SNiP especificado.

O manual foi desenvolvido pelo Instituto Central de Pesquisa de Edifícios Industriais da Gosstroy da URSS (candidatos de ciências técnicas A. M. Tugolukov, B. G. Kormer, engenheiros I. D. Zaleschansky, Yu. V. Frolov, S. V. Tretyakova, O. JI. Kuzina) com o participação do NIIOSP-los. N. M. Gersevanova do Comitê de Construção do Estado da URSS (Doutor em Ciências Técnicas E. A. Sorochan, Candidatos de Ciências Técnicas A. V. Vronsky, A. S. Snarsky), Projeto Fundamental (engenheiros V. K. Demidov, M. L. Morgulis, I. S. Rabinovich), Kyiv Promstroyproekt (engenheiros V. A. Kozlov, A. N. Sytnik, N. I. Solovieva).

1. INSTRUÇÕES GERAIS

1.1. Este Manual foi compilado para SNiP 2.09.03-85 "Construções de empresas industriais" e se aplica ao projeto de:
muros de contenção erguidos em base natural e localizados nos territórios de empresas industriais, cidades, vilas, acesso e ferro e ferro no local rodovias;
caves industriais, tanto isoladas como embutidas.

1.2. O subsídio não se aplica ao projeto de muros de arrimo de estradas principais, estruturas hidráulicas, muros de arrimo propósito especial(anti-deslizamento, anti-deslizamento, etc.), bem como para o projeto de muros de contenção destinados à construção em condições especiais (em permafrost, inchaço, solos de subsidência, em áreas minadas, etc.).

1.3. O projeto de muros de contenção e paredes do porão deve ser realizado com base em:
desenhos do plano mestre (layout horizontal e vertical);
relatório sobre pesquisas de engenharia e geológicas;
tarefa tecnológica contendo dados sobre cargas e, se necessário, requisitos especiais para a estrutura projetada, por exemplo, requisitos para limitar deformações, etc.

1.4. O projeto de muros de arrimo e caves deve ser estabelecido com base numa comparação de opções, com base na viabilidade técnica e económica da sua utilização em condições específicas de construção, tendo em conta a redução máxima de consumo de material, intensidade de mão de obra e custos de construção, além de levar em consideração as condições de operação das estruturas.

1.5. Muros de contenção construídos em assentamentos, deve ser concebido tendo em conta características arquitetônicas esses itens.

1.6. Ao projetar muros de arrimo e subsolos, devem ser adotados esquemas estruturais que proporcionem a necessária resistência, estabilidade e invariabilidade espacial da estrutura como um todo, bem como de seus elementos individuais em todas as etapas de construção e operação.

1.7. Os elementos de estruturas pré-fabricadas devem atender às condições de sua produção industrial em empresas especializadas.
É aconselhável ampliar os elementos de estruturas pré-fabricadas, na medida em que a capacidade de carga dos mecanismos de montagem, bem como as condições de fabricação e transporte permitirem.

1.8. Para estruturas monolíticas de concreto armado, devem ser previstas fôrmas unificadas e dimensões gerais, permitindo o uso de produtos de armadura padrão e cofragem de estoque.

1.9. Nas estruturas pré-fabricadas de muros de arrimo e caves, as estruturas dos nós e a ligação dos elementos devem assegurar a transmissão fiável das forças, a resistência dos próprios elementos na zona de junta, bem como a ligação do betão adicional colocado na junta com o concreto da estrutura.

1.10. O projeto de estruturas de muros de contenção e porões na presença de um ambiente agressivo deve ser realizado levando em consideração os requisitos adicionais do SNiP 3.04.03-85 "Proteção de estruturas e estruturas de edifícios contra corrosão".

1.11. O projeto de medidas para proteger as estruturas de concreto armado da eletrocorrosão deve ser realizado levando em consideração os requisitos dos documentos regulatórios relevantes.

1.12. Ao projetar muros de contenção e porões, como regra, devem ser usadas estruturas padrão unificadas.
O projeto de estruturas individuais de muros de arrimo e subsolos é permitido nos casos em que os valores de parâmetros e cargas para seu projeto não correspondem aos valores aceitos para estruturas padrão, ou quando o uso de estruturas padrão é impossível, com base sobre condições locais execução da construção.

1.13. Este Manual trata de muros de contenção e muros de subsolo preenchidos com solo homogêneo.

2. MATERIAIS ESTRUTURAIS

2.1. Dependendo da solução de projeto adotada, os muros de contenção podem ser construídos em concreto armado, concreto, concreto aparente e alvenaria.

2.2. A escolha do material estrutural é determinada por considerações técnicas e econômicas, requisitos de durabilidade, condições de trabalho, disponibilidade de materiais de construção e meios de mecanização.

2.3. Para estruturas de concreto e concreto armado, recomenda-se o uso de concreto com resistência à compressão de pelo menos classe B 15.

2.4. Para estruturas sujeitas a congelamento e degelo alternados, o projeto deve especificar o grau de resistência do concreto para resistência ao gelo e resistência à água. O grau de projeto do concreto é definido dependendo do regime de temperatura que ocorre durante a operação da estrutura e dos valores das temperaturas de inverno calculadas do ar externo na área de construção e é tomada de acordo com a Tabela. 1...

Compilado para os capítulos SNiP 11-15-74 e 11-91-77 e contém as principais disposições para o cálculo e projeto de muros de arrimo de concreto armado monolítico e pré-fabricado usando o cálculo e os valores tabulares necessários dos coeficientes que facilitam o cálculo, bem como recomendações para o cálculo das paredes de porões industriais e edifícios civis.

Para engenheiros e trabalhadores técnicos de organizações de design e construção.

1. DISPOSIÇÕES GERAIS

1.1. As diretrizes aplicam-se ao projeto de muros de contenção de gravidade para edifícios industriais e civis construídos sobre fundações naturais, bem como ao projeto de paredes de subsolo para edifícios industriais e civis.

1.2. As Diretrizes não se aplicam ao projeto de muros de arrimo de estradas principais, estruturas hidráulicas, muros de arrimo para fins especiais (anti-deslizamento, anti-deslizamento, etc.), bem como ao projeto de muros de arrimo destinados à construção em condições (inchaço do permafrost, solos de subsidência, em territórios minados e etc.).

1.3. O projeto de muros de contenção e paredes do porão deve ser realizado com base em:

desenhos do plano mestre (layout horizontal e vertical);

relatório sobre pesquisas de engenharia e geológicas;

tarefa tecnológica contendo dados sobre cargas, se necessário, requisitos especiais para a estrutura projetada, por exemplo, requisitos para limitar deformações, etc.

1.4. O dimensionamento dos muros de arrimo e das paredes de subsolo deve ser estabelecido de acordo com a comparação de opções, com base na viabilidade técnica e econômica de sua utilização em condições específicas de construção, levando em consideração a redução máxima de consumo de material, intensidade de mão de obra e custo de construção, conforme bem como tendo em conta as condições de funcionamento das estruturas.

1.5. Os muros de arrimo construídos em assentamentos devem ser projetados levando em consideração as características arquitetônicas desses pontos.

1.6. Ao projetar muros de arrimo e paredes de subsolo, devem ser adotados esquemas estruturais que forneçam a necessária resistência, estabilidade e imutabilidade espacial da estrutura como um todo, bem como de seus elementos individuais em todas as etapas de construção e operação.

1.7. Os elementos de estruturas pré-fabricadas devem atender às condições de sua produção industrial em empresas especializadas.

É aconselhável ampliar os elementos de estruturas pré-fabricadas, na medida em que a capacidade de carga dos mecanismos de montagem, bem como as condições de fabricação e transporte permitirem.

1.8. Para estruturas monolíticas de concreto armado, devem ser previstas fôrmas unificadas e dimensões gerais, permitindo o uso de produtos de armadura padrão e cofragem de estoque.

1.9. Nas estruturas controversas de muros de arrimo e paredes de subsolo, as estruturas de captura e as conexões dos elementos devem garantir a transmissão confiável de forças, a resistência dos próprios elementos na zona de junção, bem como a conexão do concreto adicionalmente colocado na junta com o concreto da estrutura.

1.10. O projeto de estruturas de muros de arrimo e porões de parede na presença de um ambiente agressivo deve ser realizado levando em consideração requisitos adicionais apresentado pelo chefe do SNiP II1-23-78.

1.11. O projeto de medidas para proteger estruturas de concreto armado da eletrocorrosão deve ser realizado levando em consideração os requisitos da SN 65-76 "Instruções para a proteção de estruturas de concreto armado contra a corrosão causada por correntes parasitas".

1.12. Ao projetar paredes de contenção e paredes do porão, como regra, devem ser usadas estruturas padrão unificadas.

O projeto de estruturas individuais de muros de arrimo e paredes de subsolo é permitido nos casos em que os parâmetros e cargas para seu projeto excedem os parâmetros e cargas para estruturas padrão, ou quando o uso de estruturas padrão é impossível com base nas condições locais de construção.

1.13. As Diretrizes tratam de muros de contenção e paredes de porão quando preenchidos com solo homogêneo.

2. MATERIAIS PARA MUROS DE CONTENÇÃO

2.1. Dependendo da solução de projeto adotada, os muros de contenção podem ser construídos em concreto armado, concreto, concreto aparente e alvenaria.

2.2. A escolha do material para paredes de contenção é determinada por considerações técnicas e econômicas, requisitos de durabilidade, condições de trabalho, disponibilidade de materiais de construção locais e mecanização.

2.3. Recomenda-se que o concreto armado e os muros de contenção de concreto sejam projetados a partir de concreto de um grau de projeto em termos de resistência à compressão:

para estruturas pré-fabricadas de concreto armado - M 200, M 300, M 400;

para concreto armado monolítico e estruturas de concreto - M 150, M 200,

Estruturas de concreto armado protendido devem ser predominantemente projetadas em concreto dos graus MZOO, M 400, M 500, M 600. Concreto dos graus M 50 e M 100 deve ser usado para a preparação do concreto.

2.4. Para paredes de contenção de tijolos, tijolo vermelho bem queimado de grau de pelo menos M 200 deve ser usado para um grau de argamassa de pelo menos M 25 e para solos muito úmidos - pelo menos M 50. Não é permitido o uso de tijolos de silicato .

2.5. A alvenaria de concreto de entulho e entulho para muros de contenção deve ser feita de pedra de grau de pelo menos 150-200 em argamassa de cimento Portland de grau de pelo menos 50.

2.6. Para estruturas submetidas a congelamento e degelo alternados, o projeto deve especificar o grau de resistência ao gelo do concreto. O grau de projeto do concreto para resistência ao gelo para estruturas de concreto armado de muros de contenção é atribuído dependendo do regime de temperatura de sua operação de acordo com a Tabela. 1. O modo de operação da temperatura é definido com base no valor da temperatura de inverno calculada do ar externo na área de construção.

Os requisitos para concreto de cascalho e alvenaria em termos de resistência ao gelo são os mesmos que para estruturas de concreto e concreto armado.

2.7. Para reforço de estruturas de concreto armado feitas sem protensão, deve-se usar aço de reforço laminado a quente de um perfil periódico das classes A-III e A-P de acordo com GOST 5781-75. Para acessórios de montagem (distribuição) é permitido o uso de acessórios laminados a quente classe A-I de acordo com GOST 5781-75 ou fio de reforço liso comum classe B-I de acordo com GOST 6727-53*.

Na temperatura de inverno do projeto abaixo de menos 30 ° Aço de reforço da classe selos A-P VSt5ps2 não é permitido para uso.

2.8. Como armadura protendida de elementos de betão armado protendido, armadura termo-reforçada das classes At-VI e At-V de acordo com; GOST 10884-78.

Também é permitido o uso de vergalhões laminados a quente classes A-V, A-IV de acordo com GOST 5781-75 e reforço termicamente endurecido da classe At-IV de acordo com GOST 10884-81) Na temperatura de inverno de projeto abaixo de -30 ° C, o aço de reforço da classe A-IV do grau 80C é não permitido para uso.

2.9. As hastes de ancoragem e os elementos embutidos devem ser feitos de tiras de aço laminadas da classe C 38/23 (GOST 380-71 *) grau VstZkp2 a uma temperatura de inverno de projeto de até 30 ° C inclusive e grau VStZpsb a uma temperatura de projeto de menos 30 ° C a menos 40 ° FROM. Para hastes de ancoragem, o aço 1^S 52/40 grau 10G2S1 também é recomendado em temperaturas de inverno de projeto até menos HOX inclusive. A espessura da tira de aço deve ser de pelo menos 6 mm. Também é possível usar aço de reforço da classe A-III para hastes de ancoragem.

2.10. Em elementos pré-fabricados de concreto armado e concreto, os anéis de montagem (elevação) devem ser feitos de aço de reforço classe A-I (graus VStZsp2 e VStZps2) ou aço classe A-P 1 (marca YUGT). Quando a temperatura de inverno calculada estiver abaixo de -40 ° C, o uso de aço VStZps2 para dobradiças não é permitido.

3. TIPOS DE MUROS DE CONTENÇÃO

3.1. Os muros de contenção de acordo com a solução construtiva são divididos em maciços e de paredes finas.

Em muros de contenção maciços, sua resistência ao cisalhamento sob a influência da pressão horizontal do solo é fornecida principalmente pelo próprio peso do muro.

Nos muros de contenção de paredes finas, sua estabilidade é assegurada pelo próprio peso do muro e pelo peso do solo envolvido no trabalho da estrutura do muro.

Via de regra, os muros de contenção maciços são mais intensivos em material e mão-de-obra para erigir do que os de paredes finas, e podem ser usados com um estudo de viabilidade adequado (por exemplo, quando são construídos com materiais locais, a ausência de pré-moldados concreto, etc).

3.2. Paredes maciças podem ser construídas a partir de concreto monolítico, blocos de concreto pré-moldado, concreto entulho e alvenaria. De acordo com a forma da seção transversal, paredes maciças podem ser:

com duas faces verticais (Fig. 1a);

frente vertical e face traseira inclinada (Fig. 1.6),

com face frontal inclinada e face posterior vertical (Fig. 1, c),

com duas faces inclinadas para o aterro (Fig. 1, d),

com um rosto recuado,

com uma borda traseira quebrada.

3.3. Paredes com bordas inclinadas (seção variável, desbaste para cima) consomem menos material do que paredes com duas bordas paralelas.

Na presença de uma face posterior inclinada para longe do aterro, o trabalho do muro de contenção inclui a massa de solo localizada acima dessa face. Em paredes com duas faces inclinadas para o aterro, a intensidade da pressão horizontal do solo diminui, mas a construção de paredes dessa seção é mais difícil. Paredes com face recuada são usadas principalmente na construção de paredes maciças de blocos de concreto pré-moldados.

3.4. Na construção civil e industrial, como regra, são utilizados muros de arrimo de paredes finas do tipo canto:

console (Fig. 2, a),

com hastes de ancoragem (Fig. 2,.b),

contraforte (Fig. 2, b).

Observação. Outros tipos de muros de contenção (celulares, estacas-pranchas, conchas, etc.) não são considerados neste Guia.

3.5. De acordo com o método de fabricação, os muros de contenção de paredes finas podem ser monolíticos, pré-fabricados e pré-fabricados-monolíticos.

3.6. As paredes em balanço de paredes finas do tipo canto consistem em lajes frontais e de fundação rigidamente conectadas umas às outras. Nas paredes pré-fabricadas, as lajes frontais e de fundação são feitas de elementos pré-fabricados. Em pré-fabricado-monolítico - a laje frontal é pré-fabricada e a fundação é monolítica.

Em muros de arrimo monolíticos, a rigidez da interface nodal das lajes frontal e de fundação é assegurada pela disposição adequada das armaduras.

Em muros de arrimo pré-fabricados e pré-fabricados-monolíticos, a rigidez da interface é assegurada pelo dispositivo de junta ranhurada (Fig. 3, a) ou alça (Fig. 3, b).

3.7. Nos muros de contenção de paredes finas pré-fabricados monolíticos, a laje frontal é pré-fabricada e a laje de fundação (que não requer andaimes e cofragens complexas) é monolítica.

As paredes de contenção pré-fabricadas-monolíticas são feitas no caso em que as dimensões da laje de fundação pré-fabricada são insuficientes, e uma laje de ancoragem monolítica adicional é anexada a ela (Fig. 4).

3.8. Os muros de contenção de paredes finas com varetas de ancoragem consistem em lajes frontais e de fundação conectadas por varões flexíveis de aço sulfurado (amarelos), que criam apoios adicionais nas lajes, facilitando seu trabalho. A interface das placas frontais e de fundação pode ser articulada ou rígida.

3.9. Os muros de contenção de contrafortes de paredes finas consistem em três elementos: laje frontal, contraforte rígido e laje de fundação. Neste caso, a carga da placa frontal é parcial ou totalmente transferida para o contraforte.

...

PESQUISA CENTRAL

E INSTITUTO DE PROJETO E EXPERIMENTAL DE EDIFÍCIOS E CONSTRUÇÕES INDUSTRIAIS (TsNIIpromzdaniy) do Comitê Estadual de Construção da URSS

AUXÍLIO DE REFERÊNCIA

para SNiP 2.09.03-85

Projeto de muro de contenção

e paredes do porão

Desenvolvido para SNiP 2.09.03-85 “Construção de empreendimentos industriais”. Contém as principais disposições para o cálculo e projeto de muros de contenção e paredes de porão de empresas industriais de concreto monolítico e pré-fabricado e concreto armado. São dados exemplos de cálculo.

Para engenheiros e trabalhadores técnicos de organizações de design e construção.

PREFÁCIO

O manual foi compilado para o SNiP 2.09.03-85 “Construções de empresas industriais” e contém as principais disposições para o cálculo e projeto de muros de arrimo e paredes de porão de empresas industriais de concreto monolítico, pré-fabricado e concreto armado com exemplos de cálculo e os requisitos necessários valores tabulares dos coeficientes que facilitam o cálculo.

1. INSTRUÇÕES GERAIS

1.1. Este Manual foi compilado para SNiP 2.09.03-85 "Construções de empresas industriais" e se aplica ao projeto de:

muros de contenção erguidos em base natural e localizados nos territórios de empresas industriais, cidades, vilas, acessos e ferrovias e estradas no local;

caves industriais, tanto isoladas como embutidas.

1.2. O manual não se aplica ao projeto de muros de arrimo de estradas principais, estruturas hidráulicas, muros de arrimo para fins especiais (anti-deslizamento, anti-deslizamento, etc.), bem como ao projeto de muros de arrimo destinados à construção em condições (em permafrost, inchaço, solos de subsidência, em territórios minados, etc.).

1.3. O projeto de muros de contenção e paredes do porão deve ser realizado com base em:

desenhos do plano mestre (layout horizontal e vertical);

relatório sobre pesquisas de engenharia e geológicas;

tarefa tecnológica contendo dados sobre cargas e, se necessário, requisitos especiais para a estrutura projetada, por exemplo, requisitos para limitar deformações, etc.

1.5. Os muros de contenção construídos em assentamentos devem ser projetados levando em consideração as características arquitetônicas desses assentamentos.

1.7. Os elementos de estruturas pré-fabricadas devem atender às condições de sua produção industrial em empresas especializadas.

1.8. Para estruturas monolíticas de concreto armado, devem ser previstas fôrmas unificadas e dimensões gerais, permitindo o uso de produtos de armadura padrão e cofragem de estoque.

1.10. O projeto de estruturas para muros de contenção e porões na presença de um ambiente agressivo deve ser realizado levando em consideração os requisitos adicionais do SNiP 3.04.03-85 “Proteção estruturas de construção e estruturas contra a corrosão.

1.11. O projeto de medidas para proteger as estruturas de concreto armado da eletrocorrosão deve ser realizado levando em consideração os requisitos dos documentos regulatórios relevantes.

1.12. Ao projetar muros de contenção e porões, como regra, devem ser usadas estruturas padrão unificadas.

O dimensionamento de estruturas individuais de muros de arrimo e caves é permitido nos casos em que os valores dos parâmetros e cargas para o seu dimensionamento não correspondam aos valores aceitos para estruturas normalizadas, ou quando a utilização de estruturas normalizadas é impossível, com base nas condições locais de construção.

1.13. Este Manual trata de muros de contenção e muros de subsolo preenchidos com solo homogêneo.

2. MATERIAIS ESTRUTURAIS

2.1. Dependendo da solução de projeto adotada, os muros de contenção podem ser construídos em concreto armado, concreto, concreto aparente e alvenaria.

2.3. Para estruturas de concreto e concreto armado, recomenda-se o uso de concreto com resistência à compressão de pelo menos classe B 15.

tabela 1

Termos	Estimado	Grau de concreto, não inferior
estruturas	temperatura	resistência ao gelo			em termos de resistência à água
congelando em	ar, ° С	Classe de construção
variável congelar e descongelar
Em água saturada	Abaixo de -40	F 300	F 200	F 150	C 6	C 4	C 2
estado (por exemplo, estruturas localizadas em uma camada de descongelamento sazonal	Abaixo de -20 até -40	F 200	F 150	F 100	C 4	C 2	ele é normalizado
solo em áreas de permafrost)	Abaixo de -5 a -20 inclusive	F 150	F 100	F 75	C 2	Não padronizado
	5 e acima	F 100	F 75	F 50	Não padronizado
Em condições de saturação episódica de água (por exemplo, estruturas acima do solo que estão constantemente expostas a	Abaixo de -40	F 200	F 150	F 400	C 4	C 2	ele é normalizado
influências atmosféricas)	Abaixo de -20 a -40 inclusive	F 100	F 75	F 50		C 2 Ele é normalizado
	Abaixo de -5 a -20	F 75	F 50	F 35*	ele é normalizado
	inclusivo 5 e acima	F 50	F 35*	F 25*	o mesmo
Em condições de umidade do ar na ausência de saturação episódica de água, por exemplo,	Abaixo de -40	F 150	F 100	F 75	C 4	C 2	ele é normalizado
estruturas permanentemente (expostas ao ar ambiente, mas protegidas dos efeitos da precipitação atmosférica)	Abaixo de -20 a -40 inclusive	F 75	F 50	F 35*	ele é normalizado
	Abaixo de -5 a -20 inclusive	F 50	F 35*	F 25*	o mesmo
	5 e acima	F 35*	F 25*	F 15**

______________

* Para concreto pesado e de grão fino, os graus de resistência ao gelo não são padronizados;

** Para concreto pesado, fino e leve, os graus de resistência ao gelo não são padronizados.

Observação. A temperatura de inverno calculada do ar externo é tomada como a temperatura média do ar do período de cinco dias mais frio na área de construção.

2.5. As estruturas de concreto armado protendido devem ser projetadas principalmente em concreto classe B 20; Aos 25; B 30 e B 35. Concretos das classes B 3.5 e B5 devem ser usados para a preparação do concreto.

2.6. Os requisitos para concreto de cascalho em termos de resistência e resistência ao gelo são os mesmos que para estruturas de concreto e concreto armado.

2.7. Para o reforço de estruturas de concreto armado feitas sem protensão, deve-se usar barras de aço laminadas a quente de perfil periódico das classes A-III e A-II. Para montagem (distribuição) de acessórios, é permitido o uso de acessórios laminados a quente da classe A-I ou arame de reforço liso comum da classe B-I.

Quando a temperatura de inverno projetada estiver abaixo de -30°C, o aço de reforço da classe A-II grau VSt5ps2 não pode ser usado.

2.8. Como armadura protendida de elementos de concreto armado protendido, deve-se utilizar principalmente armaduras termo-reforçadas das classes At-VI e At-V.

Também é permitido o uso de vergalhões laminados a quente das classes A-V, A-VI e vergalhões endurecidos termicamente da classe At-IV.

Quando a temperatura de inverno calculada é inferior a -30°C, não é utilizado aço de reforço da classe A-IV grau 80C.

2.9. As hastes de ancoragem e os elementos embutidos devem ser feitos de tiras de aço laminado da classe S-38/23 (GOST 380-88) grau VSt3kp2 a uma temperatura de inverno de projeto de até 30°C inclusive e grau VSt3psb a uma temperatura de projeto de menos 30 °C a menos 40°C DE. Para hastes de ancoragem, o aço S-52/40 grau 10G2S1 também é recomendado em uma temperatura de inverno de projeto de até 40°C negativos inclusive. A espessura da tira de aço deve ser de pelo menos 6 mm.

Também é possível usar aço de reforço da classe A-III para hastes de ancoragem.

2.10. Em concreto armado pré-fabricado e elementos estruturais de concreto, as alças de montagem (elevação) devem ser feitas de aço de reforço VSt3sp2 e VSt3ps2 de classe A-I ou aço de classe AC-II 10GT.

Quando a temperatura de inverno do projeto estiver abaixo de -40°C, o uso de aço VSt3ps2 para dobradiças não é permitido.

3. TIPOS DE MUROS DE CONTENÇÃO

3.1. De acordo com a solução construtiva, os muros de contenção são divididos em maciços e de paredes finas.

Em muros de arrimo maciços, sua resistência ao cisalhamento e ao tombamento quando expostos à pressão horizontal do solo é assegurada principalmente pelo próprio peso do muro.

Nos muros de contenção de paredes finas, sua estabilidade é assegurada pelo próprio peso do muro e pelo peso do solo envolvido no trabalho da estrutura do muro.

3.2. Os muros de contenção maciços diferem entre si na forma do perfil transversal e do material (concreto, concreto de cascalho, etc.) (Fig. 1).

Arroz. 1. Muros de contenção maciços

a - em- monolítico; d - e- quadra

Arroz. 2. Muros de contenção de paredes finas

uma- console de canto; b- âncora de canto;

dentro- contraforte

Arroz. 3. Emparelhamento de lajes pré-fabricadas e lajes de fundação

uma- usando uma ranhura ranhurada; b- com a ajuda de uma junta circular;

1 - placa frontal; 2 - placa de base; 3 - argamassas de cimento-areia; 4 - embutir concreto

Arroz. 4. Construção de um muro de contenção usando um painel de parede universal

1 - painel de parede universal (UPS); 2 - parte monolítica da sola

3.3. Na construção civil e industrial, como regra, são utilizados muros de arrimo de paredes finas do tipo canto, mostrados na Fig. 2.

Observação. Outros tipos de muros de contenção (celulares, estacas-pranchas, conchas, etc.) não são considerados neste Manual.

3.4. De acordo com o método de fabricação, os muros de contenção de paredes finas podem ser monolíticos, pré-fabricados e pré-fabricados-monolíticos.

3.5. As paredes em balanço de paredes finas do tipo canto consistem em lajes frontais e de fundação rigidamente conectadas umas às outras.

Nas estruturas pré-fabricadas, as lajes frontais e de fundação são feitas de elementos pré-fabricados. Nas estruturas monolíticas pré-fabricadas, a laje frontal é pré-fabricada e a laje de fundação é monolítica.

Em muros de arrimo monolíticos, a rigidez da junção nodal das lajes frontal e de fundação é garantida pela localização adequada do reforço, e a rigidez da ligação em muros de arrimo pré-fabricados é garantida pelo dispositivo de ranhura ranhurada (Fig. 3 , uma) ou junta de laço (Fig. 3, 6 ).

3.6. Os muros de arrimo de paredes finas com varetas de ancoragem consistem em lajes frontais e de fundação conectadas por varetas de ancoragem (amarelos), que criam apoios adicionais nas lajes, facilitando seu trabalho.

A interface das placas frontais e de fundação pode ser articulada ou rígida.

3.7. Os muros de contenção de contrafortes consistem em uma laje frontal envolvente, um contraforte e uma laje de fundação. Neste caso, a carga do solo da placa frontal é parcial ou totalmente transferida para o contraforte.

3.8. Ao projetar muros de contenção a partir de painéis de parede unificados (UPS), uma parte da laje de fundação é feita de concreto moldado in loco usando uma junta soldada para o reforço superior e uma junta de sobreposição para o reforço inferior (Fig. 4).

4. DISPOSIÇÃO DOS PORÕES

4.1. Os porões devem, como regra, ser projetados como um andar. De acordo com os requisitos tecnológicos, são permitidos porões com piso técnico para cabeamento.

Se necessário, é permitido fazer adegas com um grande número pisos de cabos.

4.2. Em caves de vão único, a dimensão nominal do vão, em regra, deve ser de 6 m; é permitido um vão de 7,5 m, se isso for devido a requisitos tecnológicos.

As caves com vãos múltiplos devem ser concebidas, em regra, com uma grelha de colónias de 6x6 e 6x9 m.

A altura do subsolo do piso até o fundo das nervuras das lajes de piso deve ser um múltiplo de 0,6 m, mas não inferior a 3 m.

A altura do piso técnico para distribuição de cabos em áreas bronzeadas deve ser de pelo menos 2,4 m.

A altura das passagens nas caves (limpas) deve ser de pelo menos 2 m.

4.3. Os porões são de dois tipos: independentes e combinados com estruturas de construção.

Esquemas unificados de porões destacados são dados na Tabela. 2.

4.4. Recomenda-se que as estruturas do embasamento (tetos, paredes, colunas) sejam feitas de elementos de concreto pré-moldado.

4.5. Como regra, não é necessário colocar marcas tan nas zonas de influência no piso da oficina de cargas temporárias com intensidade superior a 100 kPa (10 tf / m 2).

4.6. Saídas de evacuação de porões e salas das categorias C, D e D, escadas de tan para essas salas, requisitos de segurança contra incêndio para porões de categoria B ou armazéns de materiais combustíveis, bem como materiais à prova de fogo em embalagens combustíveis devem ser previstos de acordo com o SNiP 2.09.02-85 "Prédio industrial".

4.7. As caves de cabos e os pisos de cabos das caves devem ser divididos por meio de divisórias corta-fogo em compartimentos com um volume não superior a 3000 m 3, prevendo-se o equipamento volumétrico de extinção de incêndios.

4.8. De cada compartimento do porão, porão de cabos ou piso de cabos do porão, devem ser fornecidas pelo menos duas saídas, que devem estar localizadas em lados diferentes da sala.

As saídas devem ser localizadas de modo que o comprimento do beco sem saída seja inferior a 25 m. O comprimento do caminho para o pessoal de serviço do local mais remoto até a saída mais próxima não deve exceder 75 m.

A segunda saída pode ser fornecida através da sala adjacente (subsolo, subsolo, túnel) localizada no mesmo nível (piso) das categorias C, D e D. Ao sair para as salas da categoria C, o comprimento total da rota de evacuação não deve exceder 75 m.

4.9. As portas de saída dos porões de cabos (pisos de cabos dos porões) e entre compartimentos devem ser à prova de fogo, abrir na direção da saída mais próxima e ter dispositivos de fechamento automático.

As varandas das portas devem ser seladas.

mesa 2

Esquemas unificados	Dimensões, m
porões de um andar	eu	H

Notas: 1. O degrau dos pilares no sentido longitudinal com carga viva no piso da oficina até 100 kPa (10 tf/m 2) 6 e 9 m, com carga viva superior a 100 kPa (10 tf/m 2) - 6 m.

2. Assume-se que o tamanho c é de 0,375 m.

4.10. As saídas de evacuação das adegas e pisos de cabos das adegas devem ser realizadas através de escadas separadas que tenham acesso direto ao exterior. É permitido o uso de uma escada comum que leva aos andares acima do solo, enquanto para os porões deve ser disposta uma saída separada da escada ao nível do primeiro andar para o exterior, separada do restante da escada até a altura de um piso por uma divisória corta-fogo cega com um limite de resistência ao fogo de pelo menos 1 hora.

Caso não seja possível organizar saídas diretamente para o exterior, é permitido arranjá-las em quartos das categorias D e D, tendo em conta os requisitos da cláusula 4.6.

4.11. Nas caves de azeite, independentemente da área e nas caves de cabos com volume superior a 100 m 3, é necessário prever instalações automáticas de extinção de incêndios. Em porões de cabos de volume menor, deve haver um alarme automático de incêndio. Os porões de cabos das instalações de energia (NPP, CHPP, SDPP, TPP, HPP, etc.) devem ser equipados com instalações automáticas de extinção de incêndio, independentemente de sua área.

4.12. É permitido fornecer estações de bombeamento autônomas de um andar (ou compartimentos) das categorias A, B e C, enterradas abaixo das elevações planejadas do solo em mais de 1 m, com uma área de não mais de 400 m 2.

Essas salas devem incluir:

uma saída de emergência através de uma escada, isolada das instalações, com uma área útil não superior a 54 m2;

duas saídas de emergência localizadas em lados opostos das instalações, com uma área útil superior a 54 m 2 . A segunda saída é permitida por uma escada vertical localizada em um poço isolado dos cômodos das categorias A, B e C.

4.13. Não é permitido o dispositivo de soleiras nas saídas das caves e desníveis de piso, com exceção das caves de óleo, onde devem ser dispostas soleiras de 300 mm de altura com degraus ou rampas nas saídas.

5. PRESSÃO DE TERRA

5.1. Os valores das características dos solos de composição natural (não perturbada) devem ser estabelecidos, como regra, com base em seus testes diretos em condições de campo ou laboratório e processamento estatístico dos resultados dos testes de acordo com GOST 20522-75.

Valores das características do solo:

normativo - g n , j n e Com n;.

para cálculos de estruturas de fundação para o primeiro grupo de estados limites - g I , j I e c I ;

o mesmo para o segundo grupo de estados limites - gII, jII e c II.

5.2. Na ausência de testes diretos do solo, é permitido tomar os valores padrão de adesão específica Com, ângulo de atrito interno j e módulo de deformação E de acordo com a tabela 1-3 aplicativo. 5 deste Manual, e os valores normativos da gravidade específica do solo g n igual a 18 kN/m3 (1,8 tf/m3).

Os valores calculados das características do solo não perturbado neste caso são tomados da seguinte forma:

g I \u003d 1,05 g n; g II \u003d g n; j I = j n g j ; jII = jn; Com eu = Com n/1,5; c II = Com n

onde gj - o coeficiente de confiabilidade para o solo é igual a 1,1 para solos arenosos e 1,15 para solos argilosos empoeirados.

5.3. Os valores das características dos solos de aterro ( g¢, j¢ e Com ¢ ), compactado de acordo com os documentos regulamentares com um fator de compactação k y não inferior a 0,95 de sua densidade na composição natural, é permitido estabelecer de acordo com as características dos mesmos solos em ocorrência natural. As relações entre as características dos solos de aterro e os solos de composição natural são as seguintes:

g¢ II \u003d 0,95 g I; j¢ I = 0,9 jI ; Com¢ eu = 0,5Com I, mas não superior a 7 kPa (0,7 tf / m 2);

g¢ II \u003d 0,95 g II; j¢ II \u003d 0,9 j II ; Com¢II = 0,5 c¢II , mas não mais de 10 kPa (1 tf / m 2).

Observação. Para estruturas com uma profundidade de assentamento de 3 m ou menos, os valores limite para a coesão específica do solo de aterro Com ¢ I, não deve ser superior a 5 kPa (0,5 tf / m 2), e Com ¢ II não superior a 7 kPa (0,7 tf / m 2). Para estruturas com menos de 1,5 m de altura Com ¢ Eu deveria ser igual a zero.

5.4. Fatores de segurança de cargag EU ao calcular para o primeiro grupo de estados limites, eles devem ser tomados de acordo com a Tabela. 3, e ao calcular para o segundo grupo - igual a um.

Tabela 3

Cargas	Fator de segurança de carga g eu
Permanente
Peso próprio da estrutura
Peso do solo em ocorrência natural
Peso de preenchimento	1,15
Peso do solo a granel
O peso da superfície da estrada da faixa de rodagem e calçadas
O peso da tela, trilhos de trem
pressão hidrostática lençóis freáticos
Temporário longo
Do material circulante ferrovias SC
De colunas de carros AK
Carga do equipamento, material armazenado,

Temporário de curto prazo
De PK-80 com rodas e carga Caterpillar NG-60
De carregadeiras e carros
Das colunas dos carros AB

5.5. A intensidade da pressão horizontal ativa do solo a partir de seu próprio peso R g, a uma profundidade no(Fig. 5, uma) deve ser determinado pela fórmula

Pg=[ gg f h l - Com (K 1 + K 2)] s/h, (1)

Onde K 1- coeficiente tendo em conta a coesão do solo ao longo do plano de deslizamento do prisma de colapso inclinado em ângulo q 0 para a vertical K 2- o mesmo, em um plano inclinado em ângulo com a vertical.

K 1=2 l cos q 0 cos e /sin(q 0 + e); (2)

K2= l + tg e , (3)

onde e - ângulo de inclinação do plano de projeto para a vertical; - o mesmo, a superfície de aterro até o horizonte; q 0 - o mesmo, deslizando os planos para a vertical; eu - coeficiente de pressão horizontal do solo. Na ausência de aderência do solo à parede K2 = 0.

5.6. O coeficiente de pressão horizontal do solo é determinado pela fórmula

, (4)

onde d - o ângulo de atrito do solo em contato com o plano calculado (para uma parede lisa d = 0, bruto d = 0,5 j, escalonado d = j).

Valores de coeficiente eu dado em apêndice. 2.

Arroz. 5. Diagrama de pressão do solo

uma- do seu próprio peso e pressão da água; b- de uma carga contínua uniformemente distribuída; dentro- de uma carga fixa; G- da carga da tira

5.7. O ângulo de inclinação do plano deslizante para a vertical q 0 é determinado pela fórmula

tg q 0 = (cos - h cos j )/(sen - h sen j ), (5)

onde h = cos (e - r )/ .

5.8. Com uma superfície de preenchimento horizontal r = 0, parede vertical e =0 e a ausência de atrito e adesão à parede d = 0, K 2= 0 coeficiente de pressão de terra lateral eu , coeficiente de intensidade das forças de adesão K 1 e o ângulo de inclinação do plano de deslizamento q0 são determinados pelas fórmulas:

(6)

Para r = 0, d ¹ 0, e ¹ 0 valor do ângulo de inclinação do plano deslizante para a vertical q 0 é determinado a partir da condição

tg q 0 = (cos j - )/sen j . (7)

5.9. Intensidade da pressão horizontal adicional no solo devido à presença de água subterrânea Pw, kPa, a uma distância W, do nível superior das águas subterrâneas (Fig. 5, uma) é determinado pela fórmula

Pw = y w{10 - eu[g -16,5/(1 + e)]) g f , (8)

Onde e- porosidade do solo; g f- o fator de segurança da carga é considerado igual a 1,1.

5.10. A intensidade da pressão horizontal do solo de uma carga uniformemente distribuída q localizado na superfície do prisma de colapso deve ser determinado pelas fórmulas:

com uma localização contínua e fixa da carga (Fig. 5, b,c)

Р q = q g f eu; (9)

com um arranjo de tiras da carga (Fig. 5, G)

Pq = q g f l/( 1 + 2 tg q 0 em um/b 0). (10)

Distância da superfície do solo do aterro até o início do diagrama da intensidade da pressão do solo da carga em um, é determinado pela expressão em um = uma/(tg q0 +tg e).

O comprimento do diagrama da intensidade da pressão do solo em altura b a uma carga fixa (ver Fig. 5, dentro) é igual a b=h- yuma.

Com carga de tira (ver Fig. 5, G) o comprimento do diagrama de pressão em altura yb =(b 0 + 2g q0 sim)/(tg e + bronzeado q 0), mas não mais do que o valor b £ h - y uma.

5.11. Cargas vivas de transporte móvel devem ser tomadas de acordo com o SNiP 2.05.03-84 "Pontes e tubos" na forma de carga SC - do material circulante das ferrovias, AK - de veículos motorizados PK-80 - da carga das rodas, NG -60 - da carga da pista.

Notas: 1. SC - carga padrão condicional equivalente uniformemente distribuída do material circulante das ferrovias por 1 m de via, cuja largura é considerada de 2,7 m (ao longo do comprimento das travessas).

2. LK - carga padrão de veículos na forma de duas vias.

3. NK-80 - carga padrão, composta por um veículo com rodas pesando 785 kN (80 tf).

4. NG-60 - carga padrão, composta por um veículo rastreado pesando 588 kN (60 tf).

5.12. As cargas de veículos móveis (Fig. 6) são reduzidas a uma carga de banda uniformemente distribuída equivalente com os seguintes dados de entrada:

para SC - b 0 = 2,7 m, e a intensidade da carga q== 76 kPa ao nível do fundo dos dormentes;

para AK - b 0 = 2,5 m, e a intensidade da carga, kPa,

q = Para (10,85 + sim tg q 0)/(0,85 + sim tg q 0 ) 2,55, (11)

Onde Para= 1,1 - para estradas principais; Para= 8 - para estradas econômicas internas.

Arroz. 6. Esquema de trazer cargas do transporte móvel para a carga de banda equivalente

para NK-80 - b 0 = 3,5 m, e a intensidade da carga, kPa,

q = 112/(1,9 + sim tg q0); (12)

para NG-60 - b 0 = 3,3 m, e intensidade de carga, kPa,

q = 90/(2,5 + sim tg q0). (13)

5.13. A carga vertical normativa do material circulante nas estradas de empresas industriais, onde está prevista a circulação de veículos de grande capacidade de carga e que não estão sujeitos a restrições de peso e parâmetros gerais de veículos de uso geral, deve ser tomada na forma de colunas de veículos de dois eixos AB com os parâmetros indicados na Tabela. quatro.

5.14. Na ausência de cargas específicas na superfície do prisma de colapso, uma carga condicional normativa uniformemente distribuída com uma intensidade de 9,81 kPa (1 tf / m 2) deve ser tomada.

5.15. O coeficiente dinâmico do material circulante das ferrovias e do transporte rodoviário deve ser considerado igual a um.

Tabela 4

Opções	Tipo de veículo de dois eixos
	AB-51	AB-74	AB-151
Carga por eixo de um veículo carregado, kN (tf):
de volta	333(34)	490(50)	990(101)
anterior	167(17)	235(24)	490(50)
Distância entre eixos (base) do carro, m
Dimensões de largura (por rodas) eixo traseiro), m
Largura da trilha da roda, m:
traseira			3,75
frente
O tamanho da área de contato das rodas traseiras com o pavimento da estrada, m:
por comprimento		0,45
em largura			1,65
Diâmetro da roda, m