Кавитационный запас. Определение кавитационного запаса магистральных насосов

В разделе 4.3 была рассмотрена кавитация, возникающая в местных гидравлических сопротивлениях при высоких скоростях движения жидкости. Аналогичное явление может происходить и в лопастных насосах (обычно на входе в насосное колесо). В этом случае нарушается нормальная работа насоса, и падают его эксплуатационные показатели. Для предотвращения кавитации в гидросистеме, после выбора насоса, проводят его проверочный (кавитационный) расчет. При проведении этого расчета определяют кавитационный запас на входе в насос

где

и

- давление и скорость жидкости на входе в насос;

- давление насыщенных паров жидкости.

Для устранения возможности возникновения кавитации эта величина должна превышать на 10-30% критический кавитационный запас

, который задается в паспорте насоса. При отсутствии данных по допустимому кавитационному запасу его можно найти из формулы Руднева

, (53)

где C - кавитационный коэффициент быстроходности можно найти по справочнику.

10.5. Динамические гидродвигатели (гидротурбины).

B машиностроении нашли применение динамические гидродвигатели лопастного типа - гидротурбины. Гидротурбина это гидромашина обратная лопастному насосу. Они применяются на гидроэлектростанциях для привода генераторов, а также в составе гидродинамических передач автомобилей и тракторов.

11. Объёмные насосы.

11.1. Общие свойства и классификация объемных насосов.

B отличии от динамических в объемных гидромашинах рабочий процесс происходит не в проточной части, а в замкнутых объемах - рабочих камерах. Под рабочей камерой понимается пространство, попеременно сообщающееся с всасывающим и напорным трубопроводами.

В насосах непосредственную работу нагнетания жидкости совершает рабо­чий орган, который называют вытеснителем (поршень, плунжер, пластина, зуб шестерни и т.д.).

Из сравнения рабочих процессов динамических и объемных насосов вытекают общие свойства последних по сравнению с первыми.

1. Неравномерность подачи, которая вызвана нагнетанием жидкости отдельными объемами (рабочими камерами).

2. Герметичность, так как объемный насос отделяет напорный трубопровод от всасывающего.

3. Самовсасывание - способность насоса, начав работу с воздухом во всасывающем трубопроводе, создать достаточно большое разряжение и подсосать жидкость.

4. Жесткость характеристики, так как подача объемного насоса мало зависит от давления нагнетания.

5. Малая требовательность к вязкости жидкости, так как нет высоких скаростей течения.

По характеру вытеснения рабочей жидкости объемныe насосы делятся на поршневые и роторныe.

В поршневых насосах вытеснение жидкости происходит из неподвижных рабочих камер в результате возвратно-поступательного движения вытеснителей.

В роторных насосах вытеснение жидкости происходит из перемещаемых рабочих камер в результате вращательного или вращательно-поступательного движения вытеснителей.

11.2. Поршневые насосы.

Насосы этого типа в зависимости от конструкции вытеснителя могут быть поршневыми, плунжерными или диафрагменными (мембранными).

Насосы с поршнем в качестве вытеснителя нашли наибольшее применение, так как они относительно просты в изготовлении (следовательно дешевы), надежны в работе и имеют высокие эксплуатационные параметры (р max = 10-30 МПа).

Плунжерные насосы значительно сложнее в производстве, зачастую требуют подгонки пар трения и поэтому существенно дороже. Но они могут создавать очень высокие давления (p max = 100-150 MIIa).

Диафрагменные насосы имеют в качестве вытеснителя гибкий (резиновый или синтетический) элемент - диафрагму. Максимальные давления создаваемые этими насосами невелики и ограничиваются прочностью диафрагмы. Однако они наиболее просты в изготовлении.

Характерной особенностью всех насосов данного типа является клапанное распределение жидкости, т.е. для впуска жидкости в рабочую камеру и для выпуска её служат впускной и напорные клапаны.

На рис. 23 приведена упрощенная конструктивная схема поршневого насоса. При движении поршня 1 (вытеснитель) слева направо напорный клапан 2 закрыт, а впускной клапан 3, открыт, и жидкость заполняет рабочую камеру 4. При обратном движении поршня клапан 3 закрыт, а жидкость через напорный клапан 2 нагнетается в трубопровод. Клапаны открываются благодаря разности давлений; а закрываются под действием пружин (на рисунке не показаны).

Очень существенным недостатком такого насоса является крайняя неравномерность его подачи Q по времени t из-за чередования тактов всасывания и нагнетания (линия 1 на рис.24,а ).

Для уменьшения этого насосы делают многокамерными (многопоршневыми), когда в одном корпусе заключают несколько рабочих камер. На рис. 24,б представлена зависимость подачи Q по времени t для трехпоршневого насоса.

Кроме того, неравномерность подачи насоса может быть снижена за счет установки в напорном трубопроводе гидроаккумулятора (линия 2 на рис.24,а ). Подробнее о гидроаккумуляторах см. в разделе 13.4.

Для оценки к.п.д. поршневого насоса может быть использована зависимость (48). Однако, для большинства насосов этого типа объемные потери незначительны и объемный к.п.д. можно принимать =1. Тогда общий к.п.д. поршневого насоса будет определяться произведением гидравлического и механического

к.п.д.

Практически все владельцы насосов сталкивались с понятиями кавитации и кавитационного запаса насоса. Следует отметить, что владение правильной информацией по этим вопросам поможет предотвратить многие неприятные поломки, сэкономить деньги и продлить жизнь прибору.

Для того, чтобы понять что такое кавитационный запас насоса, необходимо точно знать определение кавитации.

Определение кавитации

Кавитация вызывает также сильную вибрацию и шум при работе прибора, от чего срок службы многих составляющих резко уменьшается. Именно поэтому кавитация насосов и их устранение - важная задача, к решению которой следует подойти с особым вниманием. Разобравшись с определением, приступаем в выяснению следующего вопроса.

Кавитационный запас насоса

Собственно говоря, это величина, необходимая для того, чтобы сохранять нужный уровень давления в жидкости для избежания возникновения кавитации. Данные можно узнать у компании, выпустившей прибор, которые обозначаются NPSHR. Производить установку и обвязку насоса следует, опираясь на показатели запаса и точные расчеты, выполненные с учетом: местности, уровня воды, давления, напора, потерь на всасывании и т.д.

Кавитация насосов и их устранение – основная проблема многих владельцев насосов. Существует главное правило, следуя которому можно ее избежать. Оно гласит: на входе должно быть большее количество жидкости, чем на выходе. Чтобы достичь этого, можно использовать следующие варианты:

• поставить всасывающий патрубок большего диаметра;
• установить прибор неподалеку от источника воды;
• расположить всасывающую трубу в одной плоскости, желательно без большого количества изгибов или с плавными поворотами, также стоит приобрести трубу из материала, не вызывающего сильного сопротивления;
• можно попробовать увеличить давление на стороне всасывания путем повышения уровня воды в резервуаре забора или понижением уровня самого насоса.

Также необходимо регулярно проверять работу прибора и при малейших подозрениях появления кавитации предпринимать срочные меры. Так насос прослужит долго без серьезных поломок.

К насосу доводится мощность N. Часть этой мощности теряется (превращается в тепло). КПД учитывает эти потери энергии в насосе.

где

- суммарные потери энергии в насосе.

Потери энергии в насосе делятся на три вида: механические, объемные и гидравлические.

Рис. 11. Разрез насоса марки НМ

Механические потери и механический КПД

Механические потери

состоят из потерь механического трения в подшипниках скольжения и качения, в торцовых уплотнениях и дисковых потерь

Потери механического трения в насосах невелики.

Более существенными являются дисковые потери, которые возникают в результате трения наружных поверхностей дисков рабочего колеса о жидкость.

В целом механические потери оцениваются с помощью механического КПД:

(22)

Механический КПД насосов находится в пределах 0,95 – 0,97

Объемные потери и объемный КПД.

Объемные потери связаны с потерями подачи насоса при утечках через щелевые уплотнения рабочего колеса между областью нагнетания и областью всасывания насоса, а также перетоками нефти из нагнетательной области во всасывающую при охлаждении торцовых уплотнений. (рис.11)

Объемные потери в насосе определяются объемным КПД:

(23)

где ∆Q – величина потерь подачи в насосе.

Объемный КПД насосов находится в пределах 0,95 – 0,98

w в – скорость жидкости на входе в насос, м/с;

Δh доп – допустимый кавитационный запас насоса, в пересчете на нефть

Атмосферное давление p 0 можно определить в зависимости от абсолютной высотной отметки насосов по формуле:

где: z – абсолютная высотная отметка насосной станции над уровнем моря, м.

Минимальное значение давления на входе насоса определяется по формуле

P подп. мин = h подп мин ∙ ρ∙ g, Па; (30)

Напорная, энергетическая и кавитационная характеристики
насосов типа НМ

по ТУ 26-06-1053-76

Рис. 14. - Характеристика насоса НМ 2500-230, испытанного на воде

Таблица 7

Параметры насосов магистральных типа НМ со сменными роторами

Типоразмер насоса	Подача насосов со сменными роторами		Напор, м	Допустимый кавитационный запас, м, не более	КПД, %, не менее
	% от Q НОМ	м 3 /ч
1	2	3	4	5	6
1250-260	70	900	255	16	79
2500-230	50	1250	220	25	81
3600-230	50	1800	220	33	81
5000-210	50	2500	200	55	81
7000-210	50	3500	200	42	81
10000-210	50	5000	205	45	80

2.11.1 Понятие кавитации. Кавитационный запас

Кавитацией называется процесс нарушения сплошности потока в результате образования в потоке жидкости пузырьков пара или газа в области пониженного давления с последующей их конденсацией в области повышенного давления.

В центробежных насосах кавитация возникает на тыльной стороне лопатки рабочего колеса вблизи ее входной кромки (см. рисунок 2.32), так как здесь давление значительно ниже, чем давление во всасывающем патрубке из-за гидравлических потерь в подводящем устройстве насоса и местного возрастания относительной скорости движения жидкости.

Рисунок 2.32 - Схема расположения кавитационных зон в каналах рабочего колеса центробежного насоса в зависимости от режима кавитации:
І –ІІІ - режимы кавитации; 1 - каверна; 2 - гидродинамический след; 3 - поток капельной жидкости

Во входной части канала при кавитации образуется множество пузырьков газа, которые, сливаясь, образуют каверну 1 . Далее наблюдается гидродинамический след 2 , в котором концентрация парогазовой фазы меньше вследствие повышения давления, под действием которого часть пузырьков конденсируется или уменьшается в объеме. Оставшееся пространство каналов заполняет поток жидкости.

Различают три режима кавитации:

• Режим начальной кавитации, при котором образуются лишь небольшие каверны и кавитационная зона, состоящая из каверны и гидродинамического следа, не достигает выхода межлопастного канала и поэтому не оказывает влияния на работу насоса.
• Режим развитой кавитации (критический режим), при котором кавитационная зона достигает выходной области колеса, в результате чего меняется величина и направление абсолютной скорости и уменьшается напор насоса.
• Суперкавитационный режим наблюдается, когда кавитационная зона почти полностью перекрывает выходную область канала, в результате чего резко снижается подача, напор насоса. Этот режим еще называют режимом запирания.

Кавитация сопровождается:

• уменьшением подачи, напора, мощности и КПД насоса;
• звуковыми явлениями (шум, треск, удары) и вибрацией насосной установки;
• эрозией материала стенок каналов;
• снижением надежности работы насоса.

Поэтому кавитация является нежелательным явлением при эксплуатации нефтяных центробежных насосов.

Явление кавитации возникает, когда энергия жидкости на входе в насос (Ев ) становится равной или меньшей энергии упругости насыщенных паров жидкости, а именно:

где Е в - нивелирная отметка оси насоса; р в - давление на входе жидкости в насос; w в - скорость нефти во всасывающем патрубке.

При расчетах, как правило, принимают z в = 0, а все остальные высотные отметки отсчитывают от оси насоса, поэтому можно записать

где pS - давление упругости насыщенных паров.

Критический кавитационный запас Δh кр соответствует возникновению в центробежном насосе фазы развитой кавитации, при которой наблюдается 2–3 % падение напора. Он определяется экспериментально, путем снятия частных кавитационных характеристик насоса. Частной кавитационной характеристикой (рисунок 2.33) называется график зависимости напора (или кпд) от кавитационного запаса при постоянной подаче, частоте вращения, вязкости и плотности жидкой среды на входе в насос.

Рисунок 2.33 - Частная кавитационная характеристика центробежного насоса:
I - режим начальной кавитации; II - критический режим; III - режим суперкавитации

Допустимым кавитационным запасом называется минимальное значение кавитационного запаса, при котором работа насоса будет происходить без изменения основных технических параметров. Допустимый кавитационный запас определяется по формуле:

где А к - коэффициент кавитационного запаса, зависящий от коэффициента быстроходности насоса и физических свойств жидкости. Для нефтяных магистральных насосов А к = 1,25; для других насосов - А к = 1,1–1,3.

Величина критического и допустимого кавитационного запаса определяется экспериментально на заводе-изготовителе при испытании насоса на воде и приводится в паспортной характеристике насоса в виде графика зависимости кавитационного запаса от подачи насоса.

При работе на нефти и нефтепродуктах величина кавитационного запаса насоса изменяется вследствие изменений условий его всасывания. Наиболее сильное влияние на изменение условий всасывания оказывают такие свойства нефтей и нефтепродуктов, как давление насыщенных паров, наличие в нефти растворимых и нерастворимых газов, термодинамические свойства и вязкость нефти.

Давление насыщенных паров нефтей и нефтепродуктов зависит не только от температуры, но и от соотношения паровой и жидкой фаз, так как при переходе в газообразное состояние легкорастворяющихся фракций и растворенных попутных газов наблюдается падение давления насыщенных паров оставшейся жидкой фазы нефти.

Поэтому для определения величины давления упругости насыщенных паров необходимо использовать формулы, учитывающие это обстоятельство.

Давление насыщенных паров перекачиваемых жидкостей (в Па) может быть найдено по одной из следующих зависимостей:

• для нефтей

• для авиационных бензинов

• для стабильного газового конденсата

где Т нк - температура начала кипения нефти или бензина, К.

Сведения о температуре начала кипения некоторых нефтей и зависимости давления их насыщенных паров от температуры приведены в таблице 2.13.

Таблица 2.13 - Справочные данные по некоторым нефтям

Нефть	Т , К	Т нк , К	PS · 10 –5 , Па
Арланская	293 303 308 313		0,637 0,901 1,010 1,188
Бавлинская	293 303 308 313		0,920 1,010 1,240 1,680
Мангышлакская	313 323 330		0,5810 0,821 1,010
Мухановская	303 311 313 318		0,804 1,010 1,084 1,220
Ромашкинская	303 308 313 316		0,680 0,802 0,931 1,010
Туймазинская	293 298 303 313		0,880 1,010 1,160 1,600
Усть-Балыкская	293 308 314 318		0,482 0,804 1,010 1,110

При перекачке газонасыщенных жидкостей под Р S следует понимать их давление насыщения при температуре перекачки.

Влияние термодинамических свойств нефти таких, как удельная теплоемкость, температура и градиент давления насыщенных паров выражается в том, что падение давления ниже давления насыщенных паров на одинаковую величину в жидкостях с различными термодинамическими свойствами может привести к образованию различного объема пара.

Для учета влияния термодинамических свойств нефти на кавитационный запас вводится термодинамическая поправка к кавитационному запасу, которая может быть определена по формуле

где Δht - термодинамическая поправка к критическому кавитационному запасу; hS - напор, соответствующий давлению насыщенных паров жидкости Р S .

Влияние вязкости нефти и нефтепродуктов на кавитацию в насосе сказывается следующим образом:

• увеличение вязкости перекачиваемой жидкости приводит к увеличению потерь энергии на входе жидкости в рабочее колесо, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого кавитационного запаса;
• увеличение вязкости приводит к замедлению роста паровых каверн и в конечном итоге - к снижению возможности возникновения кавитации.

В целом, влияние вязкости учитывается гидродинамической поправкой к кавитационному запасу Δh н , которая определяется по формуле

Таким образом, допустимый кавитационный запас насоса при перекачке нефти или нефтепродукта будет равен

где Δh доп.н - допустимый кавитационный запас при работе насоса на нефти или нефтепродукте; Δh доп.в - допустимый кавитационный запас при работе насоса на воде.

2.11.2 Расчет всасывающей способности магистральных и подпорных насосов

При эксплуатации насосов на НПС возникает необходимость проверки выполнения условия бескавитационной работы. Это условие заключается в следующем: для того, чтобы насос работал без возникновения кавитации необходимо, чтобы фактический кавитационный запас насоса Δh н был не меньше допустимого кавитационного запаса Δh доп.н при данной подаче, то есть:

где z - разность высотных отметок свободной поверхности жидкости в резервуаре и оси насоса, которая называется геометрической высотой всасывания и обозначается Н гв ; Н гв = z в + z н ; z в - высота нефти в резервуаре; z н - высота заглубления насоса; р - абсолютное давление на поверхности нефти в резервуаре; р в - абсолютное давление на входе в насос;

Потери напора при движении нефти между сечениями А–А и В–В.

Рисунок 2.34 - Схема для определения кавитационного запаса

Вычитая из левой и правой части уравнения (2.83) напор

соответствующий давлению насыщенных паров и группируя слагаемые, получим

В общем случае знак перед НГВ может быть как "–", как в данном случае, так и "+", если уровень жидкость в резервуаре находится ниже оси насоса. Поэтому окончательно формулу для определения фактического кавитационного запаса насоса запишем в виде:

Проверка условия бескавитационной работы группы последовательно соединенных насосов выполняется для первого по потоку насоса.

Для проверки условия бескавитационной работы основного магистрального насоса уравнение Бернулли записывается для сечения, взятого на нагнетательной линии подпорного насоса и для сечения на входе в основной насос.

2.11.3 Улучшение условий бескавитационной работы насосов

Улучшение условий бескавитационной работы нефтяных центробежных насосов, как следует из выражения (2.86) и (2.87), можно осуществить либо снижением допустимого кавитационного запаса, либо увеличением фактического значения кавитационного запаса насоса.

Для снижения допустимого кавитационного запаса насоса необходимо предпринять такие изменения в конструкции насоса, как:

• увеличить диаметр на входе жидкости в рабочее колесо D 1 , что в свою очередь может привести к снижению кпд насоса;
• увеличить ширину колеса на входе жидкости b 1 ;
• уменьшить толщину лопаток у входа жидкости в рабочее колесо.

Более эффективным способом является установка предвключенного шнека (см. рисунки 2.4 и 2.8) на входе жидкости в рабочее колесо насоса, который представляет собой осевое колесо. В отличие от центробежного рабочего колеса, состоящего из большего числа коротких лопаток, шнек имеет несколько длинных лопастей, при прохождении между которыми паровая фаза успевает конденсироваться и еще остается достаточная часть поверхности лопасти, чтобы сообщить жидкости требуемый напор. Поэтому предвключенный шнек способен пропускать большие объемы паров жидкости без существенного снижения общего напора. Предвключенный шнек повышает давление у входа в рабочее колесо и тем самым обеспечивает его бескавитационную работу. С целью улучшения условий работы самого шнека уменьшают толщину лопатки на входе жидкости в шнек, а также увеличивают его наружный диаметр.

Увеличение фактического значения кавитационного запаса (исходя из формулы (2.87)) можно получить, уменьшая потери напора во всасывающей линии насоса

и увеличивая высоту заглубления насоса z н.

Кавитационным запасом энергии называется превышение полной удельной энергии жидкости над удельной энергией ее насыщенных паров на входе в насос. Этот удельный показатель может быть:

объёмным (на 1 метр кубический)

Массовый (на 1 кг массы)

;

весовой (на 1 ньютон веса)

,

При больших кавитационных запасах кавитационные явления отсутствуют и величины напора и мощности при разных кавитационных запасов не изменяются. Возникновение кавитации приводит к уменьшению напора насоса, мощности и к.п.д. Режим, при котором начинается падение напора и мощности называется первым критическим . Ему соответствует первый критический кавитационный запас Δh кр. При дальнейшем уменьшении кавитационного запаса (т.е. увеличение вакуума на всасывании) происходит резкое уменьшение напора и мощности. Кавитационный запас на этом режиме называется вторым критическим или срывным Δh ср . У тихоходных насосов первый критический режим может не обнаруживаться. В этом случае приходится ограничиваться только вторым критическим режимом.

Работа насоса между первым и вторым критическим режимом может быть допущена, если не предъявляется требование надежности или если работа краткосрочная. Для этого чтобы не получилось, что насос из-за недостаточного учета всех факторов, работает в режиме кавитации назначают небольшое превышение допустимого кавитационного запаса над критическим (Δh доп = φ·h кр, φ = 1,1 ÷ 1,3). Большую величину φ назначают, если расчет допусти-мого кавитационнго запаса ведется по второму критическому запасу.

Зная допустимый кавитационный запас для данного насоса, можно рассчитать допустимую вакуумметрическую и геометрическую высоты всасывания для определенных режимов его работ по формулам:

Р в x – допустимое абсолютное давление на входе в насос, отнесенное к оси насоса, Па;

Р б -барометрическое давление, Па;

Р о - избыточное давление на поверхности всасывания, Па;

Р n -давление парообразования жидкости, Па;

Δh доп – допустимый кавитационный запас энергии, м;

V в x – скорость на входе в насос, м/с;

- суммарные гидравлические потери во всасывающем трубопроводе, м.

В отличие от допустимого кавитационного запаса вакуумметрическая высота всасывания зависит не только от конструкции насоса и режима его работы, но и от рода и температуры жидкости и барометрического давления.

Русский ученый профессор С.С Руднев установил зависимость кавитационного запаса Δh от параметров работы насоса. Он предложил формулу для расчетного определения кавитационного запаса в зависимости от значения параметров работы насоса на номинальном режиме.

,

здесь: n – частота вращения ротора насоса, об/с;

Q – подача насоса, м 3 /с;

С – кавитационный коэффициент быстроходности насоса.

Пользуясь формулой Руднева, получаем:

,

где: n’ об/мин, Δh кр м.ст. жидкости.

В отличие Н sвак и Δh коэффициент С для всех геометрических подобных насосов при их работе на подобных режимах является постоянным.

Коэффициент С используется как основная характеристика кавитационных качеств насосов и называется кавитационным коэффициентом быстроходности.

Выбрав его значение в зависимости от назначения насоса, рассчитывают допустимую критическую высоту всасывания или при известном значении Δh кр определяют максимальную частоту вращения ротора насоса n’.

Для лопастных насосов со средними кавитационными качествами С=800- 1000; насосы с повышенными кавитационными качествами имеют С=1300 и больше.

Вихревые насосы имеют низкие кавитационные качества (С<600). Их кавитационные качества повышают путем применения предвключенных центробежных ступеней или осевых колес.

Для выявления кавитационных качеств насосов производят их кавитационные испытания, в результате которых для ряда режимов работы насоса по подаче получают экспериментальные частные кавитационные характеристики.

Частная кавитационная характеристика (рис. 4.1) представляет собой зависимость напора Н и мощности N насоса от кавитационного запаса энергии Δh при постоянной подаче Q и чистоте вращения n. По частным графикам кавитационных характеристик определяют численное значение критического запаса энергии Δh кр (в точке в которой напор по графику H = f (Δh) уменьшается на 2÷3 % или происходит срыв работы насоса), вычисляется допустимая вакууметрическая высота всасывания и строятся графики обобщенных кавитационных характеристик .

4.3 Описание лабораторного стенда

Кавитационные испытания вихревого насоса проводятся на том же стенде, что и энергетические (лабораторная работа №3, рис 3.1). Установка состоит из вихревого насоса 3 с приводом от асинхронного электродвигателя, работающего при постоянной частоте вращения ротора. Всасывание воды производится из бака 12 по приемному трубопроводу 1 , в состав которого входит сложное

сопротивление между точками Б-Д, используемое как дроссельный расходомер, и клапан (переменное сопротивление 2) с помощью которого в ходе экспериментов производится изменение давления на входе в насос, т.е. кавитационного запаса энергии жидкости на входе в насос. По напорному трубопроводу 9 и 10 (гибкий шланг), на котором установлен регулирующий клапан 6, вода возвращается в бак.

При проведении испытаний используются следующие приборы, установленные на стенде: вакуумметр 7, манометр 8, микропьезометр с наклонной трубкой 13, измеряющей падение давления на дроссельном расходомере - сложном сопротивлении (Д-А); ваттметр 6 (или амперметр 15 и вольтметр), с помощью которых измеряется потребляемая мощность; термометр 11 для измерения температуры жидкости.

Подача (режим работы насоса) устанавливается по показаниям, предварительно градуированного на подачу, микропьезометра 13.

4.4 Методика проведения кавитационных испытаний насоса.

1. Наиболее важной частной кавитационной характеристики, результаты которой определяют кавитационные качества насоса, является характеристика снятая на номинальном (спецификационном) режиме работы. По результатам этих опытов вычисляется значение кавитационного коэффициента быстроходности С испытуемого насоса. Подача насоса на этом режиме определяется по энергетическим характеристикам, полученным при испытании вихревого насоса (см. график η=f(Q) в отчете по лабораторной работе №3). Как вариант задания преподаватель может предлагать провести испытания при других параметрах близких к номинальному.